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电焊工职业技能鉴定试题(高级工)


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电焊工职业技能鉴定试题(高级工)
(下册) 理论知识 一、 选择题 )的铁碳合金,并含有杂质。 (C)0.30%~0.60% (C)球状石墨 (C)韧性差 (C)较好的 (C)碳 ) 。 (D)铝锌系 (D)9 倍 (D)8 倍 (D)锡 ) 。 (D)锡 (D)切削 (D)抗蚀性 (D)40% (D)TB2 (D)TC4 (C)铝镁系 ) 。 (C)7 倍 ) 。 (C)6 倍 (C)锌 (C)锌 )性能。 (C)导热 (C)韧性 ) 。 (C)30% ) 。 )。 (C)TA7 (C)TB2 (D)>1.30% (B)>2.11% (B)渗碳体 (B)塑性好 (B)最差的 (B)锌 (B)铝铜系 (B)5 倍 (B)4 倍 (B)镍 (B)紫红色 (B0 耐磨 (B)塑性 (B)20% (B)工业纯钛 (B)TA7 1、铸铁是含碳量 w(C)( (A)>0.6% 2、球墨铸铁中碳以( (A)片状石墨 (A)硬度高 (A)最好的 (A)硅 (A)铝硅系 (A)2 倍 (A)2 倍 (A)硅 (A)淡黄色 (A)焊接 (A)耐磨性 (A)10% (A)TC4 (A)TA2

)形式存在,因此强度和塑性都较好。 (D)团絮状石墨 ) 。 ) 。 (D)可焊性差 (D)较差的 (D)铬

3、在相同含碳量的条件下,可锻铸铁与白口铸铁相比较,可锻铸铁( 4、在相同基体的情况下,球墨铸件的强度和塑性在所有铸件中是( 5、超硬铝是在硬铝中加入( )元素组成的四元素系合金。

6、目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是( 7、工业纯铝的导热性为低碳钢的(

8、工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的( 9、黄铜是指由铜和( )组成的二元合金。

10、紫铜是指 W(Cn)不低于 99.5%的工业纯铜,表面呈( 11、铅元素的加入是为了改善黄铜的( 12、青铜的强度和( )比紫铜高得多。

13、铜的线膨胀系数比铁大(

14、在所有的钛合金中,用量最大的是( 15、属于β型钛合金的钛合金牌号是(

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16、一般情况下, ( 力。 (A)a 型 17、元素( (A)碳 (A)比强度大

)钛合金不能热强化处理,必要时可进行退火处理,以消除应 (C)a+β型 (D)工业纯钛

(B)β型

)会使钛合金脆化,并且对于工业纯钛及a型钛合金的脆化作用明显大 (B)氢 )。 (C)工艺性好 (D)耐腐蚀性强 )的复合钢板。 (B)焊接性好 (C)氧 (D)氮

于a+β型和β型钛合金。 18、钛合金的最大优点是(

19、奥氏体系复合钢板是指覆层为奥氏体不锈钢,基层为( (A)马氏体-铁素体钢 (C)珠光体钢 (A)异种有色金属 (A)铜、铝、不锈钢 (C)铝、铜、碳钢、不锈钢 (A)铝 (B)铜 (C)钛 (B)低合金钢 (D)碳钢 )焊接。 (B)异种钢 (C)钢与有色金属

20、在异种金属的焊接中最常见的是(

(D)钢与铸铁

21、金属材料按线膨胀系数由大到小顺序排列的是(

)。

(B)铝、铜、不锈钢、碳钢 (D)铜、铝、碳钢、不锈钢 )。 )。 (D)碳钢 (C)U 相 =U 线 (D)U 相 = √2U 线

22、铝、铜、钛、碳钢四种金属材料中,熔点最高的是(

23、星接三相对称负载电路中,相电压与线电压之间的关系是( (A)U 线 = √3 U 相 (B)U 相 = √3 U 线
)。

24、角接三相对称负载电路中,相电流与线电流之间的关系是(

(A)I 线=√3 I 相 (B)I 相 =√3 I 线 (A)零 (C)三倍相电流 (A)I/P=I PU+ I PV +I PW (C)P=PU+ PV +PW (A)√3 倍 (A)电流 (A)Y/△ (A)5%~10% (B)1/√3 倍 (B)电压 (B)△/Y (B)10%~15%

(C)I 相 =I 线

(D)I 相 =√2I 线 )。

25、负载作星形连接的三相电路中,通过中性的电流等于(

(B)各相负载电流的代数和 (D)各相负载电流的向量和 ) 。 (B)I/P=I PU+ I PV +I PW (D)P=(PU+PV +PW)√3 )。 (C)3 倍 )成正比。 (C)电流的二次方 (C)△/△ (C)15%~20% (D)电压的二次方 )。 (D)Y/Y )。 (D)20%~30% (D)1 倍

26、 在交流电路中, 三相负载消耗的总功率与各相负载消耗的功率之间的关系是 (

27、相同电压下,负载作三角形连接时的有功功率是星形连接有功功率的( 28、三相异步电动机的启动转矩与(

29、一台三相异步电动机,其铭牌上标明额定电压为 220/380V,其接法应是( 30、为满足供电的可靠性,要求电力系统至少具备的容量为(

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31、提高电网功率因数是为( (A)增大视有功率 (C)增大无功电能消耗 32、调整电力负荷,不能( (A)提高供电的可靠性 (C)提高电网输送能力 (A)纯镍 (B)镍铁

)。 (B)减少有功功率 (D)减少无功电能消耗 )。 (B)提高电能质量 (D)保证供电的合理性 )。 (C)镍铜 )。 (B)焊条用于铸铁焊接 (D)熔敷金属中含有球化剂 )。 (B)熔敷金属中含有合金元素 (D)焊丝用于铸铁焊接 )焊条。 (C)EZV )。 (D)不预热焊法 (D)铅粉 (D)EZNiFe-1 (D)镍铁铜

33、EZNi-1焊条的焊芯成分是(

34、铸铁焊条型号EZCQ中的“Q”表示( (A)熔敷金属中主要元素为碳 (C)熔敷金属类型为铸铁 35、铸铁焊丝型号RZCH中的“H”表示( (A)焊丝 (C)熔敷金属类型为铸铁 (A)EZNi-1 (B)EZC

36、灰铸铁采用焊条电弧焊焊接,当要求焊缝与母材同质时,应采用(

37、国内在焊条电弧焊焊补铸铁的实践中总结出冷焊法、热焊法、半热焊法和不预热 焊法等方法,其中采用非铸铁型焊条的是( (A)冷焊法 (A)银粉 (B)热焊法 (B)锡粉 38、灰口铸铁钎焊时所用焊料一般为( 39、铝及铝合金焊条是根据( (A)熔敷金属的化学成分 (B)焊态的焊缝力学性能及焊芯的化学成分 (C)药皮类型 (D)熔敷金属的抗拉强度 40、HS401、SAICu、HSCuSi、ER50-2四种焊丝牌号属于铜合金焊丝牌号的是( (A)HS401 (A)纯铝焊丝 皮大多采用( (A)钛钙型 43、正确选择( (A)焊接方法 (B)SAICu (C)HSCuSi (D)ER50-2 (D)铝镁合金焊丝 41、铝及铝合金焊丝中,( )是通用焊丝,可焊接除铝镁合金以外的铝合金。 (C)铝锰合金焊丝 )。 (C)半热焊法 )焊料。 (C)黄铜 )分类来表示型号的。

(B)铝硅合金焊丝 )配方。 (B)低氢型 (B)焊接工艺

42、铜及铜合金焊条的焊芯,采用氩弧焊用的标准焊丝,成分与被焊材料相对应,药 (C)氧化铁型 (C)焊接结构 (D)石墨型 (D)焊接材料

)是异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键。

44、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接,为克服珠光体钢对焊缝的稀释作用,使焊缝金属
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得到组织基本上是奥氏体,应优先选用含( (A)铬 (B)镍 )。 (C)碳

)量高的焊接材料。 (D)钼

45、不锈铁复合钢板焊接,为了防止基体碳素钢对不锈钢熔敷金属产生稀释作用,建 议对过渡层的焊接选用( (A)相应强度等级的结构钢焊条 (C)相应成分的奥氏体不锈钢焊条 (A)0.5 (B)0.3 (B)铬、镍含量较高的奥氏体不锈钢焊条 (D)相应成分的结构钢焊条 )左右。 (D)0.05

46、一般计算时,厚药皮焊条质量系数取( (C)0.15 )。

47、不开坡口的单面焊对接焊缝,当余高为h,焊缝宽度为c,板厚为δ,间隙为b时, 焊缝金属横截面面积计算公式为( (A)A=δb+2/3hc (C)A=δb+1/2hc (A)3~4倍 (A)300~400kg (A)600~700℃ (A)开V形 (A)5cm2 (B)2~3倍 (B)100~200kg (B)400℃ (B)开U形 (B) 8cm
2

(B)A=δb+1/3hc (D)A=δb+4/3hc )。 (D)0.5~0.6倍 )。 (D)800~1200kg (C)0.8~1.2倍 (C)50~100kg

48、在概略计算中,焊剂消耗量为焊丝消耗量的(

49、埋弧自动焊时,当焊丝消耗量为1000kg时,焊剂消耗量的估计值应是( 50、铸铁半热焊预热温度在( B )左右。 (C)250℃ (C)开X形
2

(D)150℃ (D)不开
2

51、对于工件壁厚大于15mm的铸铁件,最好( C )坡口。 52、铸铁热焊时,小而浅的缺陷坡口要予以扩大,面积须大于( B )。 (C)10cm (D)12cm 53、铝及铝合金试件焊前机械清理时,不宜使用( C )。 (A)不锈钢丝刷 (B)细钢丝刷 (C)砂轮 (D)刮刀 54、装配强化状态的铝材零件时,夹具材料可选用( C ),以增大散热速度,缓解 热影响区软化及热裂倾向。 (A)碳钢 (A)搭接接头 定。 (A)淬火裂纹倾向较大的 (C)熔点较低的 (A)母材成分 (C)熔合比 (B)淬火裂纹倾向较小的 (D))熔点较高的 (B)异种钢物理性能差异 (D)焊接工艺参数 (B)不锈钢 (B)T形接头 (C)铝或铝合金 (C)角接接头 (D)石墨 (D)对接接头 55、铜及铜合金焊接时,为获得成型均匀的焊缝,应尽量采用( D )。 56、对于珠光体、贝氏体、马氏体等异种钢焊接,预热方法与温度按( A )钢种确

57、异种钢焊接时,确定坡口角度的主要依据除母板厚度外还有( C )。

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58、新的交流弧焊机在使用前,应检查接线是否正确和是否牢固可靠,其二次线圈的 绝缘电阻应不小于( A )。 (A)0.5M? (A)2V (B)1M? (B)4V (C)2M? (C)5V (D)5M? (D)8V 59、交流弧焊机焊接电缆加长时,其电压降应不大于( B )。 60、交流弧焊机应保证已调好的焊接电流,使因线圈发热或调节装置的蠕动而引起的 变化不超过( C )。 (A)±1% (B)±3% (C)±5% (D)±10% 61、交流弧焊变压器焊接电流的细调节,是通过弧焊变压器侧面的旋转手柄来改变活 动铁心的位置得以实现的,当手柄逆时针旋转时,活动铁心向外移动则( A )。 (A)漏磁减少,焊接电流增加 (C)漏磁增加,焊接电流增加 (A)0.5M? (B)1M? (B)漏磁减少,焊接电流减少 (D)漏磁增加,焊接电流减少 (C)2M? (D)5M?

62、硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为( B )。 63、 硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20%, 最大焊接电流应 B ) ( 。 (A)不大于额定焊接电流 (C)不大于额定焊接电流的120% (B)不大于额定焊接电流 (D)不小于额定焊接电流的120%

64、硅弧焊整流器在其中电流调节范围内,其焊接电流与相应工作电压的关系应符合 (A)。其中,U为工作电压(V);I为焊接电流(A)。 (A)U=20+0.04I (C)U=20+0.05I (A)3% (A)0.4M? (A)36V (A)0.5M? (A )。 (B)10s (C)30s (D)1min (B)5% (B)0.5M? (B)40V (B)1M? (B)U=14+0.05I (D)U=14+0.04I (C)10% (C)1M? (C)48V (C)2M? (D)20% (D)2M? (D)50V (D)5M?

65、埋弧焊机的空载电流不得超过额定电流的( C )。 66、埋弧焊机和电源网络无联系的控制线路对地的绝缘电阻应不低于( A ) 67、手工钨极氩弧焊机焊炬的控制电路电压在交流时不应超过( A )。 68、 手工钨极氩弧焊机与主回路有联系的回路, 对机壳之间的绝缘电阻应不小于 (B ) 。 69、手工钨极氩弧焊机的控制系统应具有提前送氩气的功能,其时间范围不小于 (A)3s 压应为( A )。 (A)2000V (B)1500V (C)600V (D)100V+2倍额定电压 71、熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路,直流电压不超过( C )。
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70、熔化极气体保护焊机绝缘介电强度试验时,一次侧对机壳对机壳及线圈相互间电

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(A)36V (A)灰口铸铁 响区。 (A)600℃

(B)40V (B)白口铸铁

(C)48V (C)可锻铸铁

(D)50V (D)球墨铸铁 )以下,产生部位为焊缝或热影 (D)150℃

72、灰口铸铁在一般电弧冷焊情况下,焊缝主要为( B )组织。 73、铸铁焊接裂纹一般为冷裂纹,产生温度在(B (B)400℃ (C)250℃

74、球墨铸铁常用元素镁作球化剂,但镁是阻碍石墨化的元素,所以焊接时( B ) 现象比灰铸铁更严重。 (A)热裂纹 (A)白口组织 (B)白口 (B)冷裂纹 (C)冷裂纹 (C)渗碳体 (D)脆化 (D)马氏体 75、铸铁采用电弧半热焊法时,300~400℃的预热可有效防止热影响区产生( D )。 76、铸铁电弧热焊时,可采用直径( D )的铸铁芯焊条,配合采用大电流可加快焊 补速度,提高生产效率。 (A)3.2mm (A)100~120A (B)2.5mm (B)120~180A (C)4mm (D)>6mm )。 (D)240~300A 77、灰铸铁电弧热焊法采用直径6mm的焊条,其焊接电流应选择(D (C)180~240A

78、灰铸铁电弧热焊时,焊接电流可按焊条直径的( C )选用(焊接电流单位为A, 焊条直径单位为mm)。 (A)20~30倍 (A)焊接材料 (A)铸铁 (A)50℃ (B)30~65倍 (B)焊接减应区 (B)碳素钢 (C)40~50倍 (C)焊接方法 (D)50~65倍 (D)焊接工艺 79、用加热减应区法气焊铸铁,补焊成败的关键是正确选择( B )。 80、灰口铸铁钎焊后,焊缝的组织为( D )。 (C)合金钢 (D)有色金属 (D)600~700℃ 81、球墨铸铁电弧冷焊,当施工环境气温低且焊件大时,焊前需预热至( B )。 (B)100~200℃ (C)400℃ 82、对球墨铸铁采用焊条电弧焊焊补时,应保持弧长( A )。 (A)与焊芯直径相近 (C)3~4mm (A)防止热裂纹 (A)减小焊件变形 (B)防止冷裂纹 (B)防止焊缝剥离 (B)为2倍焊芯直径左右 (D)尽量短 ). (C)防止热应力裂纹 (D)减小变形

83、对灰铸铁进行电弧冷焊时,采用锤击焊缝方法的主要目的是( C 84、焊接灰铸铁时加速冷却焊缝的目的是( B )。

(C)避免熔池过热(D)防止热裂纹

85、铸铁焊焊接接头易产生白口组织的原因是( A )。 (A)石墨化元素不足,冷却速度快 (C)焊缝过热,发生组织转变 (B)采用了非铸铁型焊材 (D)焊接过程受热不均匀

86、铝及铝合金焊接时,焊缝金属和近缝区均可发现裂纹,最常见的是( B )。
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(A)冷裂纹

(B)热裂纹

(C)弧坑裂纹

(D)表面裂纹 )气孔。

87、铝及铝合金焊接时,产生的气孔主要是(C (A)N2 (A)热 (A)焊条电弧焊 (A)焊条电弧焊 (A)直流正接 (B)CO (B)冷 (C)H2 (C)再热

(D)Ar (D)层状撕裂 (D)氩弧焊 (D)熔化极氩弧焊 (D)直流反接

88、焊接热处理强化铝合金时,易产生( A )裂纹。 89、焊接铝及铝合金较完备的焊接方法是( D )。 (B)CO2气体保护焊 (B)气焊 (C)气焊 90、对于厚度≥8mm的铝及铝合金中厚板,常用的焊接方法是( D )。 (C)钨极氩弧焊 (C)交流 91、铝及铝合金的手工钨极氩弧焊一般采用( C )电源。 (B)交流或直流正接 92、对纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊,其焊缝及接头的力学性能可 达到基体金属的( C )。 (A)50% (A)气体保护差 (C)飞溅大 (A)冷裂纹 (A)氧 (A)冷裂纹 (A)稍低 采用( A )。 (A)直流正接 (B)直流反接 (C)交流或直流反接 (D)交流 99、 紫铜钨极氩弧焊当壁厚大于3mm时, 焊前应对坡口两侧150mm范围内进行均匀预热, 预热温度应为( C )。 (A)50~100℃ (A)锌 (B)150~200℃ (B)锡 (C)350~550℃ (D)700~900℃ 100、黄铜因( A )含量比较高,焊接时会产生严重烟雾,损害焊工健康。 (C)铝 (D)硅 101、黄铜焊后应进行热处理,热处理加热范围以焊缝中心为基准,每侧不应小于焊 缝宽度的( D )倍。
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(B)80%

(C)90%

(D)100%

93、 对铝及铝合金进行直流钨极氩弧焊接时, 不应使用直流正接, 其主要原因是 D ) ( 。 (B)避免钨极损耗过大 (D)没用阴极破碎作用 (B)气孔 (B)氢 (B)热裂纹 (B)低很多 (C)夹渣 (C)氮 (C)表面裂纹 (C)稍高 (D)热裂纹 (D)保护气体 )。 (D)弧坑裂纹 (D)严重得多

94、铝在焊接过程中,氧化铝薄膜会阻碍金属之间的良好结合,并易造成( C )。 95、铝及其合金熔焊时,( B )是产生气孔的主要原因。 96、铜及其合金焊接时,在焊缝及近缝区可能产生裂纹,其中最常见的是(B 97、熔焊焊接铜合金时,气孔出现的倾向比低碳钢( D )。 98、纯铜手工钨极氩弧焊时,为减少电极烧损,保证电极稳定和有足够的熔深,通常

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(A)0.5

(B)1

(C)2

(D)3 )。 (B)选择正确的焊接工艺 (D)选择正确的焊接方法

102、铜及其合金焊接时,避免焊缝出现气孔的最基本、最有效的工艺措施是(A (A)焊前严格预热处理 (C)正确选择焊接材料 (A)焊后热处理 (C)用焊丝端搅动熔池 (A)裂纹 (A)最好 (B)夹渣 (B)较好

103、 为了减小焊接内应力, 防止出现裂纹、 气孔等缺陷, 紫铜气焊时一般需要 B ) ( 。 (B)焊前预热 (D)焊后锺击 (C)气孔 (C)一般 (D)未焊缝 (D)最差 )。

104、用氮气作保护气体焊接铜时,熔池金属流动性降低,焊缝易产生( C )。 105、在所有钛合金中,a型钛合金的焊接性( A )。 106、溶解于钛中的氢在320℃时会和钛发生共析转变,析出TiH2,使金属的塑性和韧 性降低,同时发生体积膨胀而产生较大的应力,结果导致产生(A (A)冷裂纹 钨极。 (A)2.0mm (A)焊条电弧焊 相应的保护措施。 (A)50℃ (A)氧 (A)成形不良 (A)化学成分 (A)气孔 (A)熔焊 (A)减小熔合比 (B)100℃ (B)氢 (B)夹渣增多 (B)温度场 (B)裂纹 (B)压焊 (C)200℃ (C)氮 (D)400℃ (D)表面污垢 (D)气孔增多 110、钛合金焊接时,热影响区可能出现延迟裂纹,这主要与(B )有关。 111、异种金属焊接时,当被焊金属的电磁性能相差很大时,焊缝的( A )。 (C)力学性能变差 (C)电流 (C)热应力 (C)钎焊 112、当两种被焊金属的导热性能和比热容不同时,会改变焊接时( B )的分布。 (D)电压 (D)夹渣 (D)扩散焊 (D)焊接成本低 113、当两种被焊金属的线膨胀系数相差很大时,焊接过程中会产生很大的( C )。 114、异种金属焊接应用较多的是( A )。 115、异种钢焊接时,选择工艺参数主要考虑的原则是( A )。 (B)增大熔合比 (C)焊接效率高 116、异种钢焊接时,工艺一般选用( A )。 (A)大直径焊条和小电流,快速焊 (B)大直径焊条和小电流,焊速稍慢
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(B)热裂纹

(C)再热裂纹

(D)软化

107、用手工钨极氩弧焊焊接工业纯钛,当板厚为3~4mm时,宜选用直径为( A )的 (B)2.4mm (C)3.0mm (D)3.5mm (C)钨极氩弧焊 (D)等离子焊

108、目前,钛及钛合金焊接中,应用最广泛的方法是( C )。 (B)熔化极氩弧焊 109、工业钝钛焊接时,应对处于( D )以上的熔池后焊缝后部焊缝及热影响区采取

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(C)小直径焊条和小电流,快速焊

(D)大直径焊条和大电流,快速焊

117、低碳钢与低合金结构钢焊接时,要求焊缝金属的( A )。 (A)强度不低于低碳钢,塑性和韧性不低于合金结构钢 (B)强度低于低碳钢,塑性和韧性低于合金结构钢 (C)强度低于低碳钢,塑性和韧性不低于合金结构钢 (D)强度大于低碳钢,塑性和韧性低于合金结构钢 118、低碳钢与低合金结构焊接时,焊接材料选择的原则是(D )。 (A)强度低于低碳钢 (B)塑性高于低合金结构钢 (C)韧性不低于被焊钢种的最低值 (D)强度、塑性和韧性均不低于被焊钢种的最低值 119、低合金结构钢与低碳钢焊接时,为了减少焊接接头热影响区的淬硬倾向和消除 冷裂纹,可用( C )。 (A)较小的焊接电流,较大的焊接速度 (C)较大的焊接电流,较小的焊接速度 (A)珠光体耐热钢 (C)W(Ni)>12%的奥氏体不锈钢 (A)适当增加 (B)适当减小 (B)较大的焊接电流,较大的焊接速度 (D)较小的焊接电流,较小的焊接速度 (B)W(Ni)<12%的奥氏体不锈钢 (D)低碳钢 (C)尽量小 (D)尽量大

120、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时应选择( C )型的焊接材料。

121、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时,熔合比应(C )。 122、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时,为了减小熔合比,应尽量使用( B )焊接。 (A)大电流、高电压 (C)大电流、低电压 (A)熔合区的珠光体母材上 (C)焊缝中心 渡区产生脆性的( D )组织。 (A)碳化物 (A)碳钢 (B)硫化物 (B)镍基 (C)贝氏体 (C)铝 (D)马氏体 (D)铜 125、对基层为碳钢,覆层为不锈钢的不锈复合板进行定位焊时,宜选用( A )焊条。 126、焊接不锈钢复合钢板过渡时,一般用( C )方法进行。 (A)CO2气体保护焊 (C)焊条电弧焊 板,所以焊缝金属( )。 (B)氧-乙炔焊接 (D)埋弧自动焊 (B)小电流、高电压 (D)小电流、低电压 (B)熔合区的奥氏体母材上 (D)回火区

123、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时,在( A )会形成脱碳区。

124、珠光体钢与奥氏体钢焊接时,焊缝金属受到母材金属的稀释作用,往往会在过

127、采用结构钢焊条焊接不锈钢复合钢板基层时,焊缝金属熔化了部分覆层不锈钢
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(A)硬度下降 (A)E308-15

(B)脆性提高 (B)E309-16

(C)塑性提高 (C)E316L-16

(D)裂纹倾向减小 )。 (D)E310-16

128、奥氏体不锈钢与铁素体钢焊接时,应选用的焊条是( 129、奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接接头中,( 而且往往是裂纹起始和延展的区带。 (A)脱碳带 接头具用较高的( (A)冲击韧性 未熔合区易产生( (A)冷裂纹 (B)增碳带 )。 (B)强度 )。 (C)气孔 )。 (C)硬度 (C)合金浓度缓降带

)不仅是低温冲击韧度的低值区, (D)细粒珠光体带

130、珠光体耐热钢与低碳钢焊接时,采用低碳钢焊接材料,焊后经过热处理,焊接 (D)耐腐蚀性

131、珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时的主要问题是,在焊接接头的热影响区或 (B)热裂纹 (D)再热裂纹

132、铸铁与低碳钢焊接时的主要困难是( (A)易产生白口组织 (C)易产生夹渣 133、铸铁与低碳钢焊接时,应采用( (A)大电流、短道焊 (C)大电流、快速焊 过渡层。 (A)EZC (B)EZNiFe-1

(B)易产生气孔 (D)易产生奥氏体组织 )。 (B)小电流、快速焊 (D)大的热输入 )焊条堆焊一层

134、碳钢和灰口铸铁对接焊缝冷焊时,应先在灰品铸铁侧,用( (C)EZNiCu-1 (D)E5015

135、钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时,应将钢的一侧加工成70°坡口, 且镀上活化层, 这样可提高焊接接头的强度。 一般对低碳钢及低合金钢表面镀 ( (A)铝 (B)锌 (C)锡 (D)铜 (B)含少量硅的纯铝焊丝 (D)铝锰合金焊丝 )。 (B)焊缝及熔合区内易产生裂纹 (D)焊缝中易产生白点 136、钢与铝的钨极氩弧焊采用( (A)铝镁合金焊丝 (C)硅青铜焊丝 137、钢与铜及其合金焊接时的主要问题是( (A)焊缝中易产生夹渣 (C)焊缝中易产生气孔 应控制在( )为佳。 (B)10%~60% (C)60%~80% (C)纯镍 )。 (D)80%~90% )作填充材料。 (D)铝或铝合金 )可形成优质接头。 ) 。

138、紫铜与低碳钢焊接时,为了保证焊缝有较好的抗裂性能,焊缝中铁含量W(Fe) (A)0.2%~1.1% (A)奥氏体不锈钢

139、奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时,宜采用( (B)铜或铜合金 140、不影响金属工艺焊接性的因素是(

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(A)材料本身所固有的性能 (C)焊接材料 (A)斜Y坡口焊接裂纹试验 (C)T形接头焊接裂纹试验 (A)12h (A)X形 (A)2.5mm (A)4mm (A)6h (A)冷裂纹 ( )。 (B)V形 (B)24h (B)Y形 (B)3.2mm (B)6mm (B)12h (B)热裂纹

(B)焊接方法 (D)工艺措施 )。 (B)搭接接头焊接裂纹试验 (D)插销试验 )后,才能做裂缝检验。 (D)60h )坡口。 (D)U形 )。 (D)5.0mm )的孔,以供其4次试验用。 )。 (D)24h )敏感性越大。 (D)消除应力裂纹 (D)15mm (C)48h (C)斜Y形 (C)4.0mm (C)8mm (C)16h

141、焊接性试验方法中不属于自拘束试验的是(

142、斜Y坡口焊接裂纹试验时,焊后试件需放置(

143、对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件,应在两侧焊拘束焊缝处开( 144、斜Y坡口焊接裂纹试验所用焊条的直径是( 145、做插销试验时,一般在低板上开4个直径为( 146、试件经预热后进行插销实验时,要保持载荷( 147、插销试验的临界应力值δcr越小,表明钢材的(

(C)应力腐蚀裂纹

148、FISCO焊接裂纹试验采用的试件由两块200mm×120mm的钢板组成,其坡口形状为 A)I形 距为10mm. (A)10mm (A)一切钢材 (C)500~600MPa的非调质高强度钢 151、钢材的碳当量越大,其( (A)热裂纹 (A)0.1% (A)抗拉强度 (A)2种 (B)冷裂纹 (B)0.3% (B)屈服强度 (B)3种 152、经验指出,当碳量CE为( (B)20mm (C)30mm (D)40mm ). 150、国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于( (C)X形 (D)U形 )的试验焊缝,焊接间

149、FISCO焊接裂纹试验采用的试件需依次焊接4条长为(

(B)奥氏体不锈钢 (D)硬质合金 (C)抗气孔 (C)0.4% (C)塑性 (C)4种 (D)层状撕裂 (D)0.45%~0.55% )。 (D)弹性 ) 。 (D)5种 )。 (B)试验报告不用记录试验温度 )的敏感性越大。 )时,钢材就容易产生冷裂纹。

153、拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的(

154、 按GB2651 焊接接头拉伸试验方法》 《 的规定, 焊接接头拉伸式样的形状分为 ( 155、关于焊缝及熔敷金属拉伸试验方法叙述错误的是( (A)试样纵轴与焊缝轴线吻合

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(C)试样表面不允许有焊接缺陷 (A)±0.05mm (A)2种 (A)50° (A)180° (A)面弯 (A)2倍 (A)10mm×10mm (A)U形 (A)2个 (B)±0.1mm (B)3种 (B)90° (B)100° (B)背弯 (B)3倍 (B)15mm×10mm (B)V形 (B)3个 ?±0.2mm (C)4种

(D)试样报告应记录试样的形式 )。 (D)±0.5mm )。 )。 )。 (D)5种 (D)180° (D)90° )。 )。 (D)纵弯 (D)5倍 )。 (D)5mm×10mm )。

156、焊缝及熔敷金属拉伸试样的直径为6mm时,其尺寸极限偏差为( 157、焊缝及熔敷金属拉伸试样,按其夹持部分的形状分为(

158、碳素钢、奥氏体单面焊时,其焊接接头弯曲试验的弯曲角度为( (C)100° (C)50° (C)侧弯 (C)4倍 159、对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时,其弯曲角度为( 160、弯曲试验的试样弯曲后,其正面成为弯曲的拉伸面,叫(

161、采用圆形压头弯曲(三点弯曲)试验法时,弯轴直径应为试样厚度的( 162、冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为(

(C)20mm×10mm (C)X形 (C)4个

163、按GB2650《焊接接头冲击试验方法》规定,标准试样的缺口为( (D)Y形 )。 (D)5个 164、一般焊接接头冲击试验,截取样坯的数量不少于(

165、 按GB231 《金属布氏硬度试验方法》 规定, 布氏硬度试验所用压头为钢球时用 ( 表示,其适用于布氏硬度值在450以下的材料。 (A)HBS (B)HBW (C)HBA (D)HRB 166、按GB2654《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》规定,厚度小于( 接头允许在其表面测定硬度。 (A)3mm (A)6h (A)平板 (B)6mm (B)8h (B)管板 (C)8mm (C)10h (C)管子 (1+e)δ 169、压扁试验两板间距离H值可用式H=————计算,其中D表示( e+δ/D (A)管壁厚 (A)平位焊 (B)管直径 (B)立位焊 (C)管外径 (C)横位焊 (D)变形系数 )是最难的一种。 (D)仰位焊 )。 170、在板件的平、立、横、仰四种焊接位置中,( )。 (D)10mm )才能截取。 (D)12h (D)型钢 167、焊接接头的硬度试验所用试样,需焊后( 168、压扁试验的目的是测定(



)的焊接

)焊接对接接头的塑性。

171、平板对接仰焊位打底焊时,如果焊条送进深度不够,背面会出现(

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(A)内凹 (A)30°~45°

(B)焊瘤 (B)60°

(C)未熔合

(D)裂纹 )。 )运 (D)90°

172、平板对接仰位单面焊双面成形时,焊条与焊接方向的夹角应为( (C)70°~80°

173、骑坐式管板仰焊位盖面层的焊接如分两道完成,第一道焊接时应采用( 条方法连弧焊接。 (A)直线往返 (A)25°~30° (A)20°~30° 有利条件。 (A)与管切线垂直 177、小管 (B)与管切线重合 (C)尽量往后拉 (B)小斜锯齿形 (B)50°~60° (B)45°~50° (C)直拉 (D)正锯齿形 )夹角。 )。 174、骑坐式管板垂直仰焊拉打底层焊接时,焊条始终与管外壁成( (C)70°~75° (C)80°~85°

(D)80°~90° (D)85°~90

175、骑坐式管板垂直仰焊拉盖面焊接时,焊条与管外壁切线的夹角为( 176、小管垂直固定加障碍前半圈焊接时,焊条应(

),给后半圈收口及接头创造 (D)尽量往前伸 )。

水平固定加障碍手工钨极氩弧焊打底时,正确的焊接顺序是( (B)1→4→2→3 (C)1→2→3→4 (D)1→4→3→2

(A)1→2→4→3 焊丝应(

178、小直径管45°倾斜固定手工钨极氩弧焊打底时,为了防止仰焊部位背面内凹, ),使焊接熔池始终保持水平位置。 (B)压向坡口根部,并逐渐向上焊接 (D)远离坡口根部,并逐渐向上焊接 (A)压向坡口根部,并快速向上焊接 (C)远离坡口根部,并快速向上焊接 水逐渐斜拉,以使尾部焊缝呈( (A)圆形 (B)椭圆形 )。 (C)三角形 (D)长方形 ),最小间隙在坡口的最低处。 (D)2.5~3mm )。 (D)终身

179、小直径管45°倾斜固定手弧焊盖面时,前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁

180、材质为20钢的小管(¢60mm×5mm)斜45°固定,手工钨极氩弧焊打底,手弧焊 盖面,单面焊双面成形,则焊件的装配间隙应为( (A)1~1.5mm (A)2年 (B)1。5~2mm (B)3年 (C)2~2.5mm (C)5年 )试件。 (C)骑坐式管板 )为合格。 (D)Ⅳ级 (D)T形 (D)垂直固定管

181、锅炉压力容器焊工考试合格项目的有效期是自签之日起为期(

182、由《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》可知,承担图样要求的全焊 透T形接头焊接工作的焊工必须考( (A)水平固定 (B)插入式管板

183、根据《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》的规定,试件按JB4730《压 力容器无损检测》标准进行射线探伤,( (A)Ⅰ级 (A)对接 (B)Ⅱ级 (B)搭接 184、压力容器的主要接头形式是( (C)Ⅲ级 )接头。 (C)角接

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185、常将压力容器的筒体厚板设计成( (A)对称的X形坡口 (C)不对称的X形坡口,即内浅外深 (A)钛钙型 (B)碱性低氢型

)。 (B)不对称的X形坡口,即内浅外深 (D)单面V形坡口 )。 (D)纤维素型 )。 (C)钛铁矿型

186、焊接二、三类容器的焊条药皮和焊剂应选用( 187、不符合压力容器焊缝表面外观规定要求的是( (A)焊缝表面不得有裂纹、气孔、弧坑、夹渣等缺陷

(B)低温容器焊缝咬边≤0.5mm,且长度小于焊缝总长的10% (C)角焊缝应圆滑过渡 (D)允许抽样打磨焊缝表面消除缺陷 188、压力容器焊后热处理的目的是( )。 (A)稳定结构尺寸和改善热影响区的组织性能 (B)减少焊缝中的气孔和消除焊接残余应力 (C)消除残余应力和改善热影响区的组织性能 (D)稳定结构尺寸和减少焊缝中的气孔 189、用16MnR制造的压力容器通常焊前不预热,当其厚度大于( 热处理。 (A)10mm 焊。 (A)结构复杂 (A)2次 (B)单面焊双面成型 (B)3次 (C)4次 (C)刚性较大 (D)5次 )。 (D)双面焊补 )。 191、压力容器焊接缺陷的返修,对同一部位一般不得超过( 192、关于压力容器接管与筒体的焊接,说法不正确的是( (A)焊接处刚性较大 (C)压裂纹敏感性较大 作效率和减少焊接缺陷多采用( (A)熔化极气体保护焊 (C)埋弧焊 (A)补强圈补强 (A)整体补强 (B)厚壁接管补强 (B)补强圈补强 (D)气孔敏感性大 )。 (B)焊条电弧焊 (D)电渣焊 )。 (D)整体补强 )。 (D)整锻件补强 (C)整锻件补强 (B)20mm (C)30mm (D)40mm 190、在压力容器焊补处遇到( )情况时,不能采用强度等级较低的焊条进行打底 )时,焊后应进行

(B)易产生较大的焊接应力

193、对压力容器大直径的接管与筒体及封头进行焊接时,因工作量较大,为提高工

194、易在容器上产生较大应力集中的补强形式是(

195、通常只用于静压常温条件下的中低压容器的补强形式是( (C)厚壁接管补强 )。 196、关于焊接工字梁的助板设置,说法不正确的是( (A)横向肋板宽度不得超过翼板宽度

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(B)横向肋板厚度不得超过腹板厚度 (C)为便于装配和避免焊缝交汇,应在横向肋板上切去一个角 (D)应优先考虑采用短加强肋 197、在焊接梁的连接形式中,不合理的是( (A)翼板与腹板对接互相错开 (B)地腹板的焊接处开间断圆弧缺口 (C)T形连接时使翼板的对接缝避开拐角处 (D)对不同高度梁进行对接时,过渡段设计有焊缝 198、梁与梁相连时为了使焊缝避开( 的距离。 (A)过热区 (B)应力集中区 )。 (B)角变形和波浪变形 (D)弯曲变形和扭曲变形 (C)熔合区 (D)变形区 199、梁的焊接变形主要是( (A)角变形和扭曲变形 (C)波浪变形和弯曲变形 200、采用( ),使焊缝不过密,焊缝应相互错开200mm )。

)的方法不利于控制梁的焊接变形。

(A)减小焊缝尺寸 (B)“直通”焊接 (C)焊缝布置对称 (D)小热输入焊接 201、如图 为减小梁的焊接变形,较合理的焊接顺序是( (B)1→ 3→4→2 (C)1→3→2→4 )。 (D)1→4→2→3

(A)1→ 2→ 3→ 4

202、预防焊接梁变形的合理措施是( (A)使焊缝在自由状态下焊接 (C)增大焊接热输入 (A)在立板上采用三角形加热 (C)在立板上采用线加热 (A)在立板上采用三角形加热 (C)在立板上采用线加热 (A)焊条电弧焊 (C)电渣焊 焊接顺序为( )。

)。

(B)在焊接部位采取刚性固定 (D)增大焊缝尺寸 )。 (B)在盖板上采用三角形加热 (D)在盖板上采用线加热 )。 (B)在盖板上采用三角形加热 (D)在盖板上采用线加热 )。

203、矫正丁字梁弯曲变形的正确方法是(

204、矫正丁字梁角变形的正确方法是(

205、焊接柱的长直角焊缝时,为了提高生产率及质量,常选用的焊接方法是( (B)氩弧焊 (D)埋弧自动焊和CO2自动焊

206、十字形钢柱是由三块钢板拼焊而成的,共有4道焊缝,如图 (A)1→ 2→ 3→ 4 (B)1→ 3→4→2 )表示。 (C)1→4→2→3

,其正确的

(D)1→3→2→4

207、渗透探伤用符号(

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(A)PT (A)磁粉探伤 (A)渗透处理 (A)氧化铝

(B)MT

(C)RT

(D)UT (C)煤油试验 (C)干燥处理 (D)射线探伤 (D)显像处理 (D)氧化铁

208、渗透探伤包括荧光控伤和(

)两种。 )不是着色探伤的必要处理工序。

(B)着色探伤 (B)清洗处理 ). (B)氧化锌

209、在渗透试验的的操作步骤中,( 210、荧光试验常用的显像剂是( 211、荧光试验是一种利用( 面缺陷的方法。 (A)红外线 (A)红色 (A)内部缺陷 (A)0.01mm (A)20% (A)黑色 (A)20% (A)液压试验 (A)高压压力容器 (C)小容积器 220、焊接容器的沉水检查属于( (A)水压试验 (A)高压 (B)气压试验 (B)中压和低压 )。 )。 (B)紫外线 (B)蓝色 (B)表面缺陷 (B)0.1mm (B)10% (B)红色 (B)15% (B)密封性试验

(C)氧化镁

)照射某些荧光物质,使其产生荧光的特性来检查表 (C)远红外线 )。 (C)黑色 )。 (C)宏观组织缺陷 )。 (C)0.5mm (C)5% (C)蓝色 (C)10% )。 (C)气密性试验 (D)侵蚀试验 (D)1.0mm )左右(体积分数)。 (D)1.0% )斑纹。 (D)黄色 (D)5% (D)微观组织缺陷 (D)棕黄色 (D)可见光

212、着色试验所用着色剂一般为( 213、着色试验可用来检测焊件的( 214、着色试验的灵敏度一般是(

215、氨气试验时,氨气约占内充混合气体的(

216、氨气试验时,若焊缝区有泄漏,则硝酸汞试纸的相应部位将呈现( 217、氨气试验时,是将W(硝酸汞)为( 218、煤油试验属于焊接容器的( 219、煤油试验适用于(

)的水熔液浸过的试纸贴在焊缝外部。

)的焊缝检漏。 (B)敝口容器和储存液体的大型容器 (D)低压容器和管道 (C)气密性试验 )压力容器。 (D)大容积的 (C)小容积的 (D)渗透探伤试验

221、气密性试验中的沉水检查适用于(

222、按GB150《钢制压力容器》标准规定,对于钢制和有色金属压力容器,水压试验 压力为容器工作压力的( (A)2倍 (A)1只 (B)1.8倍 (B)2只 (C)1.5倍 )定期校验合格的压力表。 (C)3只 (D)4只 (D)1.25倍

223、水压试验时,应装设(

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224、水压试验时所用压力表最适当的量程为试验压力的( (A)1倍 (A)超声波控伤 ( )。 (B)1.15倍 (C)1.5倍 (B)1.25倍 (B)磁粉控伤 (C)1.5倍 )。 (C)着色控伤 225、对钢制压力容器进行气压试验前,需经100%的(

)。 (D)2倍 (D)X射线控伤

226、对于钢制和有色金属制成的低压和中压容器,气压试验压力为容器工作压力的 (A)1.15倍 韧性储备。 (A)0℃ ( (B)5℃ (C)10℃ (D)10℃ 228、容器按所承受的压力可分为常压容器和压力容器。通常将最高工作压力?W ≥ )(不含液体压力)的容器称为压力容器。 (B)0.1MPa (B)中压 (B)中压 (C)高压 (C)高压 )。 (B)固定式容器和移动式容器 (D)一类容器和二类容器 )封头。 (C)锥形 (C)开孔 (D)平盖 )。 (D)密封元件 ). (D)振动载荷 (D)小于 0.25% (D)钢瓶用钢 (D)供热率 (D)用途 (C)1.6MPa (D)超高压 )容器。 (D)10MPa )容器。 (A)0.01MPa (A)低压 (A)低压 (D)2倍 ),以使材料有足够的

227、气压试验时,试验温度(包括气体温度)应不低于(

229、某容器的设计压力为1.6MPa≥?≥10MPa,按设计压力分类,应属于( 230、某容器的设计压力为?≥10MPa,按设计压力分类,应属于( 231、按使用方式的不同,一般把压力容器分为( (A)反应容器和储运容器 (C)换热容器和分离容器 232、高压容器不允许使用( (A)球形 (A)法兰 (A)静载荷 (A)小于 1.3% (A)低温用钢 (A)蒸发量 (B)椭球形 (B)封头 (B)交变载荷 (B)小于 0.6% )。 (C)压力容器用钢 ) (C)蒸发率 )来分类的。 (C)蒸发量 )。 (B)锅炉用钢 (B)供热量 (B)压力

233、在容器的结构中对其疲劳寿命影响较大的一个主要薄弱环节是( 234、一般情况下,压力容器的结构并不复杂,承受的多为( (C)冲击载荷 )。 (C)大于 0.25% 235、压力容器所有材料的含碳量 w(C)( 236、16MnR中的R表示(

237、蒸汽锅炉在每小时内产生的蒸汽数量叫( 238、大、中、小型锅炉是按( (A)每小时所用燃料量

239、按结构的不同,锅炉可分为(

(A)火管锅炉、水管锅炉和水火管锅炉 (B)蒸汽锅炉、热水锅炉和汽水两用锅炉
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(C)电站锅炉、工业锅炉和采暖锅炉 (A)锅筒 (A)封头 上。 (A)5m (B)10m (B)炉胆 (B)炉胆

(D)燃煤锅炉、燃油锅炉和原子能锅炉 )。 (D)冲天管 (D)联箱 )以 (C)锅壳 )。 (C)炉胆顶

240、在锅炉设备中,最重要的受压部件是( 241、在立式锅炉中,被称为炉顶的是(

242、固定动火区必须无燃气管道和设备,并且周围应距易燃易爆设备管道( (C)15m )。 (D)18m

243、置换动火时,常用的置换介质有( (A)氧气、氢气、水蒸汽 (C)氧气、二氧化碳、水蒸气 (A)1倍 超过( (A)1% (B)2倍 )为安全值。 (B)2.5%

(B)氢气、二氧化碳、水蒸气 (D)氢气、氧气、水蒸气 )以上。 (C)3倍 (D)4倍

244、以气体为置换介质时,需气量一般为被置换介质容器体积的(

245、带压不置换焊补时,氢气、一氧化碳、乙炔等的极限含氧量(体积分数)以不 (C)3% (D)5.2% ) 。

246、 带压不置换焊补时, 容器及管道必须连续保持稳定正压, 表压一般控制在 ( (A)0.010~0.015MPa (C)0.05~0.08MPa 数)不超过( (A)1% ( )。 (B)二级 (B)五级 (B)45° (B)15%~20% )的水中进行。 (B)6m (B)2M? (C)7m )。 (D)0.1M? (C)2.5M? (D)8M (C)三级 (C)六级 (C)75° (C)30% (D)特级 (D)八级 )。 (D)90° )。 (D)30%以上 )以上大风天气,不准进行高空焊接作业。 )作为安全标准。 (B)3% (C)5% (D)7% (B)0.015~0.049MPa (D)0.08MPa以上

247、在容器和管道内进行带压不置换动火时,以可燃易爆气体中的氧含量(体积分

248、某焊工在坠落高度基准面10m高处进行焊接与切割作业,其高处作业的级别为 (A)一级 249、在( (A)四级 (A)60° (A)10% 在深度小于( (A)5m (A)1M?

250、登高作业时,单人梯放置于地面的夹角应小于(

251、水下湿法焊接时其焊接电流较大气中的焊接电流大(

252、由于乙炔对压力敏感,易发生爆炸,帮利用氧-乙炔气体进行水下切割时,只能

253、水下焊接作业时,绝缘电阻不得小于(

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254、公称直径是为了保证管子、管件、阀件之间的互换性而规定的一种名义直径, 用( )表示。 (B)d (B)mm (B)DN25mm (B)划规 (B)垂直 (B)6m 判断题 (C)DN (C)cm (D)pg )为单位。 (D)dm )的管材。 (D)DN80mm (D)角尺 (D)偏移 )。 (D)8m (A)? (A)m (A)DN50mm (A)量角器 (A)水平 (A)5m 二、

255、管道施工图中标注的尺寸,除标高和总平面图以外,一律以( 256、管道安装施工中常用的2" 管所代表的是公称直径为( (C)DN65mm )。 (C)三角尺 (C)倾斜 (C)7m 257、在管道施工中,测量角度一般使用( 258、线坠是测量工件(

)位置的简单工具。

259、管道跨越段应减少焊缝,每根管长宜大于(

( √ )1、灰口铸铁中的碳以片状石墨的形式存在,断口呈灰色,由此而得名。 ( × )2、球墨铸铁中的碳以团絮状石墨的形式存在,因此强度和塑性都较好。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( )3、与灰铸铁相比,可锻铸铁具有较高的强度性能,并兼有较高的塑性与韧性。 )4、灰铸铁的力学性能较好,有良好的塑性及韧性。 )5、铝合金按工艺性能特点可分为变形铝合金和铸造铝合金两大类。 )6、锻造铝合金与硬铝合金相比,前者加热时具有较高的塑性,可以进行热压 )7、纯铝具有良好的导电性,仅次于银、铜、金。 )8、纯铝的强度低,切削加工性差,但其可焊性很好。 )9、黄铜的颜色随含锌量的增加由黄红色变为淡黄色。 )10、除了黄铜和白铜以外的铜合金统称为青铜。 )11、黄铜与纯铜和青铜相比,具有较高的强度,较好的耐磨性、耐蚀性和铸造 )12、纯铜的导电性和导热性都很好,仅次于银和金。 )13、不同牌号的工业纯钛其化学成分的差别就在于间隙元素,特别是氧化含量 )14、按生产工艺可将钛合金分为变形钛合金 、铸造钛合金和粉末钛合金。 )15、钛是一种活性金属,540℃以上生成的氧化膜非常致密。 )16、在氧化性、中性及氯离子的介质中,钛及钛合金的耐腐蚀性能均优于奥氏 )17、按照金相组织分类,低碳钢 Q235 与低合金钢 16MnR 同属珠光体钢,所以
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力加工,制造的各种零件强度高。

性能。

不同。

体不锈钢。

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它们之间的焊接不属于异种钢的焊接。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( 降。 ( √ )30、与铸铁焊条型号 EZNi-1 相对应的牌号是 Z308。 ( × )31、球墨铸铁焊条的型号是 EZC。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( )32、根据焊条药皮类型铸铁焊条可分为钛钙型、低氢型和石墨型三大类,其中 )33、EZV 型铸铁焊条用于强度较高的灰铸铁、球墨铸铁的补焊。 )34、EZNiFe-1(即 Z408)铸铁焊条多用于补焊强度灰铸铁件、球墨铸铁件的 )35、铝及铝合金焊条是根据熔敷金属的化学成分分类来表示型号的。 )36、铜及铜合金焊条的型号是根据熔敷金属的化学成分分类来表示型号的。 )37、铝及铝合金焊接时,如果没有现成的火冒三丈丝,可将相应牌号的板材切 )38、在焊接黄铜时,为抑制锌的蒸发,可选用含硅量高的黄铜或硅青铜焊丝。 )39、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时,由于珠光体钢对焊缝金属有稀释作用, )40、低碳钢和低合金钢焊接时,选择焊接材料的原则是:强度、塑性和冲击韧 )41、异种钢焊接,如低碳钢与不同强度等级的低合金钢焊接,一般选用与较低
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)18、按照金相组织分类,异种钢焊接结构中所用的钢种主要有珠光体钢、马氏 )19、奥氏体不锈钢的热导率比碳钢的高。 )20、奥氏体不锈钢的比电阻可达碳钢的 5 倍,线膨胀系数比碳钢约大 50%,热 )21、三相负载的连接方式可分为星形连接和三角形连接。 )22、在星形三相负载电路里,若三相负载为对称的,则中线电流为零,可省掉 ) 将三相负载接到三相电源中, 23、 若各项负载的额定电压等于电源的线电压时, )24、同一三相对称负载,接成星形或者三角形时,其I△线=√3IY线。 )25、在交流电路中,三相负载消耗的总功率等于各相负载消耗的功率之和。 )26、三相异步电动机的转子部分主要由转子铁心和转子绕组两部分组成。 )27、三相异步电动机启动只适用于空载或轻载启动的场合。 )28、电力系统负荷调整的主要目的是减少其负荷。 )29、一般当电力系统的许用有功功率超过供电的有功功率时,会造成频率的下

体-铁素体钢和奥氏体钢等三大类。

导率碳钢的 1/2 左右。

中线,变三相四线制为三相三线制。 则应做星形连接。

大部分为钛钙型药皮焊条。

不重要部位及可锻铸铁件的缺陷。

成条做填充金属。

因此必须采用填充材料。 性都不能低于被焊钢材中的最低值。 强度等级钢材匹配的焊条。

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( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( 试。 (

)42、焊条的消耗与焊接所用的电流大小无关。 )43、熔敷金属由焊条到焊缝的转熔系数 Kn 不包括因烧损、飞溅而造成的损失 )44、焊条和焊丝消耗量的计量公式一样,只是焊丝没有药皮质量系数。 )45、通常焊丝转熔系数的取值要比焊条转熔系数大。 )46、铸铁件存在裂纹缺陷时,为防止裂纹在焊补过程中扩展,焊前应有裂纹端 )47、铸铁热焊法的预温度为 400℃左右。 )48、表面抛光的铝及铝合金焊丝无需焊前清理或清洗。 )49、铝及铝合金工件和焊丝经过清理后,在存放过程中会重新产生氧化膜,因 )50、铜及铜合金焊接接头形式的设计和选择与钢相同。 )51、一般情况下对铜及铜合金工件不宜采用立焊和仰焊。 )52、异种金属焊接时,为了减小熔化的母材对焊缝的稀释作用,原则上希望熔 )53、装配不锈钢复合钢板时,一般要以基层为基准对齐,才能保证焊缝质量。 )54、堆焊相当于坡口角度为 180°,其熔合比最大。 )55、交流弧焊机的最大焊接电流应不小于额定焊接电流的 120%. )56、已调试好的两台同型号焊机,在进行可换件对调安装后,不需要再进行测 )57、空载电压越高,对交流电弧的连续燃烧越有利,但空载电压过高,耗费材

及未利用焊条头缺失在内。

部 3-5mm 处钻止裂孔。

此清理后存放时间越短越好。

合比越小越好,所以一般开较大的坡口。

料且不安全,所以交流弧焊机的空载电压应适当。 ( √ )58、手工硅弧焊整流器测一次电流不平衡率,是测量其额定焊接电流的 20% 及 100%两点。 ( × )59、手工硅弧焊整流器控制回路电压大于 50V 时,其控制回路对外壳的绝缘 介电强度应为 500V。 ( ( ( ( ( ( 35V. ( )66、总的来说,球墨铸铁比灰铸铁的焊接难度更大,但是由于球墨铸铁本身的
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)60、埋弧焊机的一次绕组对机壳及一次绕组间的绝缘电阻应不低于1M?. )61、埋弧焊机的调试包括电源和控制系统两大组成部分的性能、参数测试和焊 )62、手工钨极氩弧焊机的焊接电流在 160A 以上时,其焊炬应采用水冷。 )63、手工钨极氩弧焊机在电流调节范围内,应保证其电极与焊件间非接触的可 )64、熔化极气体保护焊机的供电回路及高压带电部分应有防护装置。 )65、熔化极气保护焊机与人体易于接触的控制电路,其工频交流电压应不超过

接试验。

靠引燃电弧。当电流大于 40A 时,击穿间隙不小于 1.5mm.

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强度和塑性更好,焊接时不易产生裂纹,这是其有利的一面。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( )67、采用钎焊焊接铸铁时,因母材不熔化,故可避免白口组织。 )68、灰铸铁采用电弧冷焊法可降低能源的消耗,降低焊补成本。 )69、灰铸铁电弧热焊法主要适用于厚度 10mm 以上的工件缺陷的焊补。 )70、灰铸铁电弧冷焊法可获得铸铁组织的焊缝,其加工性能好。 )71、铸铁焊补时为使药皮中的石墨充分熔化,焊接电弧要适当缩短。 )72、灰铸铁气焊与电弧焊相比,其生产效率高,成本低,但焊工劳动强度大。 )73、球墨铸铁电弧冷焊,在缺陷长而不宽时,应采用分段、分层的焊补方式。 )74、球墨铸铁电弧热焊,对于刚度较大的大型铸件,其焊前预热温度在 700℃ )75、焊补铸铁时,焊缝中渗碳体越多,出现裂纹数量越多。 )76、铸铁含碳量很高,在焊接过程中,碳被氧化生成大量的 CO 气体,熔池在 )77、铝及铝合金焊接时,其焊接接头有软化现象。 )78、铝及铝合金在液态时,表面颜色随温度变化有明显改变,焊接时易判断母 )79、铝及铝合金的机械化熔化极氩弧焊的生产效率比手工钨极氩弧焊高很多。 )80、铝和铝合金的焊条电弧焊电源极性要求使用直流反接。 )81、铝及铝合金的手工钨极氩弧焊,适用于厚度大于 8mm 的铝及铝合金板材。 )82、手工钨极氩弧焊焊接铝及铝合金,一般采用右焊法。 )83、铝及铝合金焊接时应选用能量集中的热源,以保证熔合良好。 ) 铝及铝合金焊接前要仔细清理焊件表面, 84、 其主要目的是为了防止产生气孔。

左右,宜采用直流正接,焊后保温缓冷。

冷却结晶时气体来不及逸出,便在焊缝金属中形成 CO 气体。

材及熔池的温度。

( × )85、铜及铜合金的焊接接头的性能一般高于母材。 ( × )86、焊接铜与铜合金时,产生的气孔主要是氢气孔和氮气孔。 ( ( 接。 ( ( ( ( ( ( ( )89、由于锌的蒸发会破坏氩气的保护效果,所以钨极氩弧焊焊接黄铜时,应选 ) 90、 黄铜的手工钨极氩弧焊, 焊接电源即可用直流正接电源, 也可用交流电源。 )91、铝青铜焊接的主要困难是铜的氧化。 )92、铜及铜合金焊接时,焊缝热裂纹的产生与焊缝中的杂质和合金元素有较大 )93、含氧铜焊缝比无氧铜焊缝形成气孔的敏感性弱。 )94、钛及钛合金对热裂纹敏感。 )95、气孔是钛及钛合金焊接时最常见的焊接缺陷。
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)87、纯铜焊接时常用的接头形式有对接接头、搭接接头和 T 形接头。 )88、焊条电弧焊虽然是一种简单、灵活的焊接方法,但并不推荐用于纯铜的焊

用较大的喷孔和氩气流量。

关系。

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( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( 焊缝 ( ( ( (

)96、气焊和焊条电弧焊均不能满足钛及钛合金的焊接质量要求。 )97、钛及钛合金的熔化极氩弧焊比钨极氩弧焊有更大的热功率,若用于中厚板 )98、钛合金焊接时,热影响区可能出现延迟裂纹,这主要与氧气有关。 )99、钛及钛合金组焊时,焊工必须戴洁净的手套,严禁用铁器敲打,铁的污染 )100、在异种钢焊接接头的熔合区易产生碳扩散,形成具有塑性变形能力大的 )101、异种金属焊接前不必对制定的焊接工艺进行工艺性能试验。 )102、大部分熔焊和压焊方法都可以用于异种钢的焊接。 )103、摩擦焊、电阻对焊等压焊方法,因无须填充金属,生产效率高,成本低, )104、低碳钢与与低合金钢焊接时,应根据低碳钢来决定是否需要焊后热处理。 )105、低碳钢和低合金钢焊接时的焊接性仅决定于低合金钢本身的焊接性。 )106、低碳钢和低碳钢焊接时,要求焊缝金属及焊接接头的强度应小于低合金 )107、用钨极氩弧焊焊接较小的由珠光体钢和奥氏体钢组成的异种钢接头时, )108、奥氏体不锈钢与垢光体耐热钢焊接时,通过不锈钢焊缝组织图,可以指 )109、减少奥氏体不锈钢中的含 Ni 量,可以减弱奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢 )110、在奥氏体钢和珠光体钢的焊接接头中,靠近熔合区的珠光体母材一侧易 )111、不锈钢复合板焊接时,应先焊覆层焊缝,再焊过渡层焊缝,最后焊基层 )112、焊接不锈复合钢板过渡层时,在保证不烧穿的情况下,应尽可能采用大 )113、奥氏体不锈钢与铁素体钢焊接时,易导致焊缝熔合区的低温冲击韧性值 )114、奥氏体不锈钢与铁素体钢这类异种钢焊接时,会在铁素体钢母材金属一 )115、珠光体耐热钢与马素体耐热钢焊接时,可以选用三种不同的焊接材料:

的焊接,可提高生产效率,降低成本,但气孔比钨极氩弧焊多。

会降低其力学性能和耐腐蚀性能。 脱碳层和变形能力差的增碳层。

更适合于大批量异种钢的焊接生产及流水作业。

钢的强度。 可不采用填充金属材料。 导制订避免在焊缝中产生马氏体组织的工艺措施。 焊接接头中的扩散层。 形成增碳层而硬化。

电流。 上升。 侧形成脱碳带。 一种是与珠光体耐热钢相近;另一种是与马氏体耐热钢相近;第三种是奥氏体不锈钢 焊条。 ( )116、珠光体耐热钢与低合金结构钢的焊前预热温度应根据低合金结构钢的要
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求进行选择。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( )117、采用电弧冷焊法焊接碳钢和铸铁时,焊接坡口应在铸铁侧开得大些,一 )118、碳钢和灰口铸铁对接焊缝冷焊时,应先在灰口铸铁侧堆焊一层过渡层。 )119、钢与铝及铝合金采用熔焊是非常困难的,一般常用压焊的方法。 )120、钢与铝对接熔焊时,使用 K 形坡口,坡口开在铝材一侧。 )121、钢与铜焊接时,焊缝中产生的裂纹属于冷裂纹。 )122、钢与铜及其合金焊接时,不能采用镍及镍基合金作为过渡层的材料。 )123、斜 Y 坡口焊接裂纹试验和碳当量法都属于焊接性直接试验方法。 )124、如焊接接头的外拘束试验,这类试验方法都需要有加力装置。 )125、斜 Y 坡口焊接裂纹试验用试件,在焊接拘束焊缝时一般采用酸性焊条。 )126、斜 Y 坡口焊接裂纹试验,应对试件的 5 个横断面进行裂纹检查。 )127、插销试验时,插销可能在载荷持续时间内发生断裂,在此情况下应记录 )128、插销试验时,临界应力越大,氢致裂纹的敏感性越大。 )129、在压板对接(FISCO)焊接裂纹试验中,焊接弧坑一定要填满。 )130、压板对接(FISCO)焊接试验方法主要用于确定热裂纹的敏感性,也可用 )131、碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 )132、碳当量越高,钢材的淬硬倾向越大,冷裂敏感性也越大。 )133、压力容器产品的试板板厚δ≤30mm时,其拉伸试样应采用全厚度试样。 )134、拉伸试验是为了测定焊接接头的强度、塑性指标而进行的试验。 )135、熔敷金属拉伸试样的表面有焊接缺陷时,不能进行试验。 )136、焊缝及熔敷金属拉伸试样的横截面都是圆形的。 )137、焊接接头纵弯试样,如果接头厚度超过20mm,可在试样受压面一侧加工 )138、弯曲试样的焊缝余高应用机械方法去除,面弯、背弯试样的拉伸面应平 般应比碳钢侧大 15°~20°为宜。

插销承受载荷的时间。

于某些钢材与焊条匹配性的试验研究。

至20mm. 齐,且保留焊缝两侧中至少一侧的母材原始表面。 ( × )139、冲击试样的缺口轴线应平行于焊缝表面。 (× )140、焊接接头冲击试验试样都带有 V 形缺口。 ( ( ( ( ( )141、焊接接头的硬度试验在其横截面上进行。 )142、进行硬度试验时,如果在测出点出现缺陷,并不影响试验结果。 )143、环焊缝管接头的压扁试验,环焊缝应与所加作用力垂直。 )144、制作焊接接头压扁试样时,管接头的焊缝余高应用机械法去除,使之与 )145、平板对接仰位焊宜采用较小的焊接电流及较漫的焊接速度。
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母材原始表面齐平。

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( 观。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( (

)146、平板对接仰位焊应使熔池尽可能小,凝固尽可能快,以保证焊缝外形美 )147、骑坐式管板仰位打底焊时,焊条运弧在板端的停留时间短。 ) 148、 骑坐式管板仰位打底焊收弧时, 将焊条下压后慢慢向后方一侧 10mm 左右, )149、小直径管垂直固定加障碍打底焊采用断弧焊时,必须逐点将铁水送到坡 )150、小直径管垂直固定加障打底焊接过程中,电弧在上坡口停留时间略长些, )151、 小直径管 45°倾斜固定单面焊双面成形在操作时分两个半圈进行,每 )152、小直径管 45°倾斜固定,其盖面层采用横拉法施焊,当焊条摆动至坡口 )153、 《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》规定,碱性焊条合格后, )154、由《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》可知,插入式管板试 )155、压力容器组焊时,应尽可能避免十字交叉焊缝。 )156、压力容器焊接接头形式一般根据焊缝在结构中的受力状态及部位选择。 )157、热套容器环缝焊接前,先焊止裂焊缝的主要目的是防止夹层间错位而造 )158、热套筒体纵缝焊接时,为严格控制其焊接变形量,一般采用双面对称跳 )159、压力容器在炉内热处理,焊接残余应力的消除和热影响区性能的改善都 )160、用碳素钢制造的压力容器焊后不需要热处理。 )161、压力容器焊补时,通常采用较小的焊接热输入。 )162、当压力容器补焊处结构复杂,刚性较大及坡口较深时,可采用强度稍高 )163、容器接管与筒体连接时,根部存在末焊透是产生裂纹的主要原因之一。 )164、压力容器的接管焊缝是非主要受压焊缝。 )165、容器开孔与接管根部易形成较大的应力集中。 )166、容器补强圈只能在壳体的外部。 )167、H 形钢在单件或批量生产条件下,为保证 4 条角焊缝的焊接质量,常将 )168、梁的助板和腹板之间的角焊缝并不承受很大的应力,因此没有必要采取
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使熔池缓慢冷却,防止产生背面冷缩孔。 口根部并迅速向后侧方灭弧。 而在下坡口稍加停留即可。 半圈都包括斜仰焊、斜立焊和斜平焊三种位置。在 6 点位置起弧,在 12 点位置收弧。 边缘时可稍作停顿,其熔池的上、下轮廓线基本处于倾斜位置。 可免去酸性焊条的考试。 件考试合格后,可免试相同焊接位置的骑坐式管板试件。

成凸台现象。 焊法。 较好。

的焊条打底。

焊件翻转到平焊位置施焊。

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大尺寸的焊缝,一般可按板的厚度来选取工艺上可能的最小焊缝尺寸。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( 察。 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( )184、煤油试验时,在焊缝便于观察和焊补的一面涂以煤油。 )185、将压缩空气压入焊接容器,利用容器内外气体的压力差,检查有无泄漏 )186、充气检查是在受压容器内充以一定压力的气体,在外部检查部位涂上石 )187、水压试验时,环境温度应不低于 5℃,环境温度低于 5℃时,应采取防冻 )188、水压试验在升压过程中要逐步加压,中间应作短暂停压,并对容器进行 )189、气压试验所用的气体,可以是可燃性气体。 )190、水压试验的危险性比气压试验大。 )191、容器按所承受的压力不同分为常压容器和压力容器。 )192、易燃或有毒介质的低压分离容器和换热容器属于二类容器。 )193、中低压容器由于壁厚较薄,因此多为整体式筒体。 )194、整体形式筒体和组合式筒体各有优劣,可以相互替代。
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)169、焊接方向对梁的焊接变形几乎没有影响。 )170、采用合理的装配-焊接顺序对减小梁的变形具有重要意义。 )171、反变形法可以用来克服梁焊接过程中产生的角变形和弯曲变形。 )172、刚性固定法对减小梁在焊接过程中的变形很有效,且焊接时不必考虑焊 )173、十字形钢柱的角焊缝船形位置施焊时有较大的熔深,焊缝质量好。 )174、十字形钢柱焊接时为减小角变形,可用 90°龙门板夹固。 )175、渗透试验包括荧光试验和着色试验,相对而言,着色试验的灵敏度比荧 )176、渗透试验的干燥处理温度不应高于 50℃,否则易把渗透液蒸发掉。 )177、荧光试验时,通常在能够发出紫外线光的水银石英灯管下面放一块绿玻 )178、在荧光探伤中,荧光物质在紫外线的照射下发出耀眼的黄绿色的荧光。 )179、着色试验和荧光试验必须在暗室中进行观察。 )180、着色探伤的原理与荧光探伤相似,不同点只是在着色探伤时不用荧光液 )181、氨气试验适用于在环境温度较低的情况下检查焊缝的致密性。 )182、不能用酚酞试纸检查氨气试验时的泄漏。 )183、煤油试验时,为正确地确定缺陷大小和位置,涂上煤油后应立即进行观

接顺序。

光试验高一些。

璃,用以滤掉可见光线,以利于在暗室内观察缺陷。

作发光材料。

的试验方法,叫做气密性试验。 灰水,如有气泡出现,说明受压元件致密性不好,有泄漏。 措施。 检查。

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( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( (

)195、压力容器的安全可靠性与其所选用的材料密切相关,要求材料具有一定 )196、Si 在压力容器用钢中一般不作为强化元素,而是作为脱氧剂。 )197、低压锅炉的额定工作压力≤2.45MPa(25kgf/cm ) )198、大型锅炉的蒸发量 D>100t/h。 )199、炉胆是锅炉燃料燃烧的地方,只在立式锅炉和卧式内燃锅炉中有。 )200、锅炉结构中的下降管一般布置在炉外,不受热。 )201、在固定动火区内禁止存放和使用易燃易爆物。 )202、置换动火以气体作为置换介质,当置换介质密度大于被置换介质密度时, )203、用氢氧化钠(火碱)清洗容器和管道时,先放碱片,再放温水或热水。 )204、在容器带压不置换动火焊补过程中,如果发生猛烈喷火现象,应立即切 )205、无论是在室内还是在室外进行带压不置换动火焊补作业时,周围滞留空 )206、高空作业时,安全带带绳长度不超过 3m. )207、高空作业使用梯子时,不允许两个人在一个梯子上(或人字梯一侧)同 )208、严禁焊工酒后从事高空焊接作业。 )209、水下焊接时,焊接电源只能用直流电,严禁用交流电。 )210、在水下进行立位切割时,切割方向均应从上向下移。 )211、水下焊接方法只有干法和湿法两种。 )212、识读管工单体图样的顺序是:图纸目录→文字→说明→图样→数据。 )213、工作压力小于 1.6MPa,工作温度在-20℃~200℃之间的合金钢及不锈 )214 管子套丝时应根据管径大小,分几次套成。 )215、对于 DN>100mm 的钢管一般不予校直,其弯曲极小,如发现弯曲可将其
2

的力学性能、可加工性和使用性能。

应由容器最高点送进,由最低点向室外排出。

断可燃气来源,采取消防措施。 间可燃气体的含氧量(体积分数)以小于 0.5%为宜。

时作业。

钢管道应划为 IV 级工业管道。

切断用做短管。 三、 简答题

1、简答铝及铝合金焊丝的型号编制方法。 2、简答铜及铜合金焊丝的牌号编制方法。 3、焊接铝镁合金时如何选择焊丝?
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4、对铝及铝合金焊丝的性能要求是什么? 5、异种金属焊接时焊接材料选择的基本原则是什么? 6、异种钢焊接时应如何选择焊接材料? 7、焊机调试的内容有哪些? 8、交流弧焊机外观检查的内容有哪些? 9、简述如何对埋弧焊小车进行性能检测? 10、简述如何对埋弧自动焊机进行调试? 11、简述灰铸铁焊补易产生裂纹的原因。 12、灰铸铁焊补后易产生白口组织的原因是什么? 13、简述铸铁热焊法的优缺点。 14、请用四句口诀说明铸铁电弧冷焊的工艺要求。 15、铸铁冷焊法与热焊法相比具有哪些优点? 16、简述灰口铸铁焊接时防止焊接接头产生白口组织的措施。 17、铸铁焊接时防止产生焊接裂纹的措施有哪些? 18、铝及铝合金焊接时形成气孔的原因是什么? 19、改善铝及铝合金焊接接头耐蚀主要措施有哪些? 20、手式钨极氩弧焊焊接铝及铝合金有什么特点? 21、为什么铝及铝合金的钨极氩弧焊多采用交流电源?
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22、铝及铝合金焊接时,防止焊缝产生气孔的途径有哪些? 23、铝及铝合金焊接时,防止焊缝产生热裂纹的途径有哪些? 24、铜及铜合金焊接时存在的主要问题是什么? 25、铜及铜合金焊接时产生气孔的主要原因是什么? 26、钛及钛合金的焊接特点是什么? 27、钛及钛合金的焊接时产生气孔和裂纹的根源是什么? 28、钛及钛合金的焊接时消除气孔的主要途径有哪些? 29、钛及钛合金的焊接时防止焊缝产生接头脆化和热裂纹的主要途径有哪些? 30、异种金属焊接的特点是什么? 31、异种金属能否获得满意的焊接接头主要取决于哪些方面? 32、珠光体钢与奥氏体不锈钢焊接时,焊接材料的选择原则是什么? 33、珠光体钢与奥氏体不锈钢的焊接工艺要点是什么? 34、 珠光体钢与奥氏体钢焊接时产生过渡层的原因是什么?如何减小过渡层的宽度? 35、简述不锈复合钢板焊接材料的选择原则? 36、简述不锈复合钢板的焊接操作步骤。 37、试述焊接性试验的目的。 38、焊接冷裂纹的直接试验方法可分为哪两大类?它们有什么区别? 39、试述用碳当量法评定材料焊接抗冷裂性的局限。
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40、碳当量是如何定义的?请写出国际焊接协会推荐的碳当量计算公式,并说明其适 用范围。 41、试述进行焊接接头弯曲试验时,影响弯曲角度的因素有哪些? 42、根据《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》规定,板状试件力学性能试 验只进行弯曲试验,试分析其原因? 43、简答平板对接仰位焊防止背面出现内凹的操作要点。

44、平板对接仰位盖面焊时易产生的缺陷及其原因是什么? 45、简述压力容器单个筒体的焊接顺序。 46、焊接热套容器环缝前,通常在坡口表面上的套合缝隙处焊接止裂焊缝,其目的是 什么? 47、压力容器焊后热处理的目的是什么? 48、压力容器炉外热处理的方法有哪些? 49、压力容器主要是根据哪些因素选择补焊方法的? 50、为什么压力容器的焊补通常采用较小的焊接热输入? 51、压力容器常用的补强形式有哪些? 52、压力容器补强圈补强的特点及应用范围有哪些? 53、矫正梁焊接残余变形的主要方法有哪些? 54、减小和预防梁焊接变形的措施有哪些? ①②③④⑤⑥⑦⑧

55、简述渗透试验的操作流程。
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答:渗透试验的操作流程为:①前处理→②渗透处理→③乳化处理→④清洗处理→⑤ 干燥处理→⑥显像处理→⑦观察→⑧后处理 56、渗透试验主要应用于哪些方面。 答:①经火焰加工或机械加工后坡口面的检查。②焊缝表面或者堆焊表面的检查。③ 压力容器热处理或压力试验后焊缝表面的检查。④船体重要焊缝表面的检查。 四、 计算题

1、已知某三相负载作星形连接,U 线=380V,每项负载的阻抗 Z=22 ? ,求①相电压、相 电流、线电流;②三相功率。 2、已知某三相负载作三角连接,U相=220V,每项负载的阻抗Z=22 ? ,求①线电压、线 电流、相电流;②三相功率。

3、某容器直径为 8m,环焊缝面积为 4.8cm ,试求焊一圈焊缝需要多少焊条(焊条损 失系数取 KS=0.5) 。 4、不开坡口的双面对接焊缝,母材为 16Mn,板厚为 12mm,对口间隙α=3mm,焊缝宽 度 b=12mm,焊缝余高 c=2mm,试求焊缝长度为 10m 时需要消耗焊条的量。 (用 E4303 焊接,其药皮质量系数 Kb=0.32;转熔系数 Kn=0.77)

2

5、丁字接头单面不开口的角焊缝,焊脚尺寸 k=10mm,凸度 c=1mm,母材为 20ɡ,焊条 为 E5015,试计算焊缝长度为 5m 时, 需要消耗焊条的量。 (已知药皮质量系数 Kb=0.32; 转熔系数 Kn=0.79) 6、丁字接头单面不开口的角焊缝,焊脚高度 k=10mm,凸度 c=1mm,母材为 20ɡ,采用 埋弧自动焊,试计算焊缝长度为 10m 时,消耗焊丝的量。 (埋弧自动焊 Kn 取 0.95) 7、已知某焊缝的截面积 A=70mm2,焊缝全长 36m,用埋弧自动焊焊接,试计算消耗焊 丝和焊剂的量。 (埋弧自动焊 Kn 取 0.95) 8、厚δ=㎜的两块板,采用埋弧焊I形坡口对接双面焊。已知焊缝宽度C=6mm,对口间 隙b=3mm,余高h=2mm,转熔系数Kn取0.9,试求1m长焊缝的焊丝、焊剂消耗量。
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9、斜 Y 形坡口焊接裂纹试验时,表面裂纹长度分别为 15mm、10mm、25mm,已知试验 焊缝长度为 80mm 求焊缝的表面裂纹率。

10、斜 Y 形坡口焊接裂纹试验时,在长度为 80mm 的试验焊缝上出现根部裂纹的长度 分别为 5mm、7mm、9mm,试求其根部裂纹率。 11、已知Q345(16Mn)钢中,W (C):0.20%;W(Mn):1.2%,试求其碳当量(采 用IIW推荐使用的碳当量公式)。 解:采用IIW推荐使用的碳当量公式: CE= W(C)+W(Mn)/6+[W(Cr)+W(Mo)+W(V)]/5+[W(Ni)+W(Cu)]/15 则CE=0.2%+1.2%/6 =0.4% 答:该钢种碳当量为0.4%. 12、12CrMo的化学成分为W(C):0.14%;W(Cr):0.76%; W(Mo):0.79%;W(Mn): 0.65%; W(Si):0.35%; W(P):0.024%; W(S):0.021%,试求其碳当量(采 用IIW推荐使用的碳当量公式)。 解:采用IIW推荐使用的碳当量公式: CE= W(C)+W(Mn)/6+[W(Cr)+W(Mo)+W(V)]/5+[W(Ni)+W(Cu)]/15 则CE=0.14%+0.65%/6+(0.76%+0.79%)/5 ≈0.56% 答:其当量为0.56%. 13、09Mn2VDR 的化学成分为W(C):0.11%;W(Mn):2.06%;W(Si):0.24%;W (Mo):0.31%; W(V):0.76%; W(Ni):0.026%; W(S):0.030%;W(P): 0.030%;试求其碳当量(采用IIW推荐使用的碳当量公式)。 解:采用IIW推荐使用的碳当量公式: CE= W(C)+W(Mn)/6+[W(Cr)+W(Mo)+W(V)]/5+[W(Ni)+W(Cu)]/15 则CE=0.11%+2.06%/6+(0.31%+0.76%)/5+0.26%/15 ≈0.68% 答:其当量为0.68%.


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