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混凝土结构设计规范GB50010-2010


《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
2 引用标准名录 1 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 2 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068 3 《建筑结构荷载规范》GB 50009 4 《建筑抗震设计规范》GB 50011 5 《民用建筑热工设计规范》GB 50176 6 《混凝土结构工程施工规范》GB 50× × × 7 9 3 基本设计规定 3.1 一般规定 3.1.1 混凝土结构设计应包括下列内容: 1 结构方案设计,包括结构选型、传力途径和构件布置; 2 作用及作用效应分析; 3 结构构件截面配筋计算或验算; 4 结构及构件的构造、连接措施; 5 对耐久性及施工的要求; 6 满足特殊要求结构的专门性能设计。 3.1.2 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法,以可靠指标度量结构 构件的可靠度,采用分项系数的设计表达式进行设计。 3.1.3 混凝土结构的极限状态设计应包括: 1 承载能力极限状态:结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏或 不适于继续承载的变形,或结构的连续倒塌; 2 正常使用极限状态:结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规 定限值。 3.1.4 结构上的直接作用(荷载)应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009 及相关标准确定;地震作用应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011 确定。 间接作用和偶然作用应根据有关的标准或具体条件确定。 直接承受吊车荷载的结构构件应考虑吊车荷载的动力系数。预制构件制作、 运输及安装时应考虑相应的动力系数。对现结构,必要时应考虑施工阶段的荷载。 3.1.5 混凝土结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准《工程结构可 靠性设计统一标准》GB 50153 的规定。 混凝土结构中各类结构构件的安全等级,宜与整个结构的安全等级相同。对 其中部分结构构件的安全等级,可根据其重要程度适当调整。对于结构中重要构 件和关键传力部位,宜适当提高其安全等级。 3.1.6 混凝土结构设计应考虑施工技术水平以及实际工程条件的可行性。有特殊 10 要求的混凝土结构,应提出相应的施工要求。

3.1.7 设计应明确结构的用途,在设计使用年限内未经技术鉴定或设计许可,不 得改变结构的用途和使用环境。 3.2 结构方案 3.2.1 混凝土结构的设计方案应符合下列要求: 1 选用合理的结构体系、构件型式和布置; 2 结构的平、立面布置宜规则,各部分的质量和刚度宜均匀、连续; 3 结构传力途径应简捷、明确,竖向构件宜连续贯通、对齐; 4 宜采用超静定结构,重要构件和关键传力部位应增加冗余约束或有多条 传力途径。 5 宜减小偶然作用的影响范围,避免发生因局部破坏引起的结构连续倒塌。 3.2.2 混凝土结构中结构缝的设计应符合下列要求: 1 应根据结构受力特点及建筑尺度、形状、使用功能,合理确定结构缝的 位置和构造形式; 2 宜控制结构缝的数量,并应采取有效措施减少设缝的不利影响; 3 可根据需要设置施工阶段的临时性结构缝。 3.2.3 结构构件的连接应符合下列要求: 1 连接部位的承载力应保证被连接构件之间的传力性能; 2 当混凝土构件与其他材料构件连接时,应采取可靠的连接措施; 3 应考虑构件变形对连接节点及相邻结构或构件造成的影响。 3.2.4 混凝土结构设计应符合下列要求: 1 满足不同环境条件下的结构耐久性要求; 2 节省材料、方便施工、降低能耗与保护环境。 3.3 承载能力极限状态计算 3.3.1 混凝土结构的承载能力极限状态计算应包括下列内容: 1 结构构件应进行承载力(包括失稳)计算; 2 直接承受重复荷载的构件应进行疲劳验算; 11 3 有抗震设防要求时,应进行抗震承载力计算; 4 必要时尚应进行结构的倾覆、滑移、漂浮验算; 5 对于可能遭受偶然作用,且倒塌可引起严重后果的重要结构,宜进行防 连续倒塌设计。 3.3.2 对持久设计状况、暂短设计状况和地震设计状况,当用内力的形式表达时, 结构构件应采用下列承载能力极限状态设计表达式: . 0S . R (3.3.2-1) . . c s k Rd R . R f , f ,a ,. . . /. (3.3.2-2) 式中:γ0——结构重要性系数:在持久设计状况和短暂设计状况下,对安全等级 为一级的结构构件不应小于 1.1,对安全等级为二级的结构构件不应 小于 1.0,对安全等级为三级的结构构件不应小于 0.9;对地震设计 状况下不应小于 1.0; S——承载能力极限状态下作用组合的效应设计值:对持久设计状况和暂 短设计状况按作用的基本组合计算;对地震设计状况按作用的地震 组合计算; R——结构构件的抗力设计值; R (· )——结构构件的抗力力函数;

γRd——结构构件的抗力模型不定性系数:对静力设计,一般结构构件取 1.0, 重要结构构件或不确定性较大的结构构件根据具体情况取大于 1.0 的数值;对抗震设计,采用承载力抗震调整系数 γRE 代替 γRd 的表达 形式; fc、fs——混凝土、钢筋的强度设计值,应根据本规范第 4.1.4 条及第 4.2.3 条 的规定取值; ad——几何参数的标准值;当几何参数的变异性对结构性能有明显的不利 影响时,可另增减一个附加值。 公式(3.3.2-1)中的 γ0S,在本规范各章中用内力值(N、M、V、T 等)表 达;对预应力混凝土结构,尚应按本规范第 10.1.2 条的规定考虑预应力效应。 3.3.3 对持久或暂短设计状况下的二维、三维混凝土结构,当采用应力设计的形 式表达时,应接下列规定进行承载能力极限状态的计算: 12 1 按弹性分析方法设计时,可将混凝土应力按区域等代成内力,根据公式 (3.3.2-2)进行计算,应符合本规范第 6.1.2 条的规定; 2 按弹塑性分析或采用多轴强度准则设计时,应根据材料强度的平均值进行 承载力函数的计算,并应符合本规范第 6.1.3 条的规定。 3.3.4 对偶然作用下的结构进行承载能力极限状态设计时, 公式(3.3.2-1)中的作 用效应设计值 S 按偶然组合计算,结构重要性系数 0 . 取不小于 1.0 的数值;当计 算结构构件的承载力函数时,公式(3.3.2-2)中混凝土、钢筋的强度设计值 c f 、 s f 改用强度标准值 fck、yk f (或 pyk f ) ;当进行结构防连续倒塌验算时,结构构件 的承载力函数按本规范第 3.6 节的原则确定。 3.3.5 对既有结构的承载能力极限状态设计,应按下列规定进行: 1 对既有结构进行安全复核、改变用途或延长使用年限而验算承载能力极限 状态时,宜符合本规范第 3.3.2 条的规定; 2 对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时,承载能力极限状态 的计算应符合本规范第 3.7 节的规定。 3.4 正常使用极限状态验算 3.4.1 混凝土结构构件应根据其使用功能及外观要求,进行正常使用极限状态的 验算。 混凝土结构构件正常使用极限状态的验算应包括下列内容: 1 对需要控制变形的构件,应进行变形验算; 2 对使用上限制出现裂缝的构件,应进行混凝土拉应力验算; 3 对允许出现裂缝的构件,应进行受力裂缝宽度验算; 4 对有舒适度要求的楼盖结构,应进行竖向自振频率验算。 3.4.2 对于正常使用极限状态,结构构件应应分别按荷载的准永久组合、标准组 合、准永久组合并考虑长期作用的影响或标准组合并考虑长期作用的影响,采用 下列极限状态设计表达式进行验算: S . C (3.4.2) 式中 S——正常使用极限状态的荷载组合效应值; 13 C——结构构件达到正常使用要求所规定的变形、应力、裂缝宽度和自振频 率等的限值。 3.4.3 钢筋混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的准永久组合,预应力混凝土受

弯构件的最大挠度应按荷载的标准组合,并均考虑荷载长期作用的影响进行计 算,其计算值不应超过表 3.4.3 规定的挠度限值。 表 3.4.3 受弯构件的挠度限值 构件类型 挠度限值 手动吊车 l0/500 吊车梁 电动吊车 l0/600 当 l0 < 7m 时 l0/200 (l0/250) 当 7m ≤ l0 ≤ 9m 时 l0/250 (l0/300) 屋盖、楼盖 及楼梯构件 当 l0 > 9m 时 l0/300 (l0/400) 注:1 表中 l0 为构件的计算跨度;计算悬臂构件的挠度限值时,其计算跨度 l0 按实际悬 臂长度的 2 倍取用; 2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件; 3 如果构件制作时预先起拱,且使用上也允许,则在验算挠度时,可将计算所得的 挠度值减去起拱值;对预应力混凝土构件,尚可减去预加力所产生的反拱值; 4 构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值,不宜超过构件在相应荷载组合作 用下的计算挠度值; 5 当构件对使用功能和外观有较高要求时,设计可对挠度限值适当加严。 3.4.4 结构构件正截面的受力裂缝控制等级分为三级。在直接作用下,结构构件 的裂缝控制等级划分及要求应符合下列规定: 一级——严格要求不出现裂缝的构件,按荷载标准组合计算时,构件受拉边 缘混凝土不应产生拉应力。 二级——一般要求不出现裂缝的构件,按荷载标准组合计算时,构件受拉边 缘混凝土拉应力不应大于混凝土抗拉强度的标准值。 三级——允许出现裂缝的构件:对钢筋混凝土构件,按荷载准永久组合并考 虑长期作用影响计算时,构件的最大裂缝宽度不应超过本规范表 3.4.5 规定的最 大裂缝宽度限值。对预应力混凝土构件,按荷载标准组合并考虑长期作用的影响 计算时,构件的最大裂缝宽度不应超过本规范第 3.4.5 条规定的最大裂缝宽度限 值;对二 a 类环境的预应力混凝土构件,尚应按荷载准永久组合计算,构件受拉 边缘混凝土的拉应力不应大于混凝土的抗拉强度标准值。 14 注:预应力混凝土结构构件的荷载组合应包括预应力作用。 3.4.5 结构构件应根据结构类型和本规范第 3.5.2 条规定的环境类别,按表 3.4.5 的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值 wlim。 表 3.4.5 结构构件的裂缝控制等级及最大裂缝宽度的限值(mm) 钢筋混凝土结构 预应力混凝土结构 环境类别 裂缝控制等级 wlim 裂缝控制等级 wlim 一 0.30(0.40) 0.20 二a 三级 0.10

二 b 二级 —— 三 a、三 b 三级 0.20 一级 —— 注:1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线 及预应力螺纹钢筋的预应力混凝土构件;当采用其他类别的钢丝或钢筋时,其 裂缝控制要求可按专门标准确定; 2 对处于年平均相对湿度小于 60%地区一级环境下的受弯构件,其最大裂缝宽度 限值可采用括号内的数值; 3 在一类环境下,对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁,其最大裂 缝宽度限值应取为 0.20mm;对钢筋混凝土屋面梁和托梁,其最大裂缝宽度限值 应取为 0.30mm; 4 在一类环境下,对预应力混凝土屋架、托架及双向板体系,应按二级裂缝控制 等级进行验算;对一类环境下的预应力混凝土屋面梁、托梁、单向板,按表中 二 a 级环境的要求进行验算;在一类和二类环境下的需作疲劳验算的预应力混凝 土吊车梁,应按一级裂缝控制等级进行验算; 6 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正 截面的验算;预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第 7 章的 要求; 7 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件,其裂缝控制要求应符合专门标 准的有关规定; 8 对于处于四、五类环境下的结构构件,其裂缝控制要求应符合专门标准的有关 规定。 9 混凝土保护层厚度较大的构件,可根据实践经验对表中最大裂缝宽度限值适当 放宽。 3.4.6 对大跨度混凝土楼盖结构应进行竖向自振频率验算,其自振频率宜符合下 列要求: 1 住宅和公寓不宜低于 5Hz; 2 办公楼和旅馆不宜低于 4Hz; 3 大跨度公共建筑不宜 3Hz; 4 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求。 15 3.5 耐久性设计 3.5.1 混凝土结构应根据设计使用年限和环境类别进行耐久性设计,耐久性设计 包括下列内容: 1 确定结构所处的环境类别; 2 提出材料的耐久性质量要求; 3 确定构件中钢筋的混凝土保护层厚度; 4 满足耐久性要求相应的技术措施; 5 在不利的环境条件下应采取的防护措施; 6 提出结构使用阶段检测与维护的要求。 注:对临时性的混凝土结构,可不考虑混凝土的耐久性要求。 3.5.2 混凝土结构的环境类别划分应符合表 3.5.2 的要求。

表 3.5.2 混凝土结构的环境类别 环境类别 条 件 一 室内干燥环境; 无侵蚀性静水浸没环境 二a 室内潮湿环境; 非严寒和非寒冷地区的露天环境; 非严寒和非寒冷地区与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境; 严寒和寒冷地区的冰冻线以下与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境 二b 干湿交替环境; 水位频繁变动环境; 严寒和寒冷地区的露天环境; 严寒和寒冷地区冰冻线以上与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境 三a 严寒和寒冷地区冬季水位变动区环境; 受除冰盐影响环境; 海风环境 三b 盐渍土环境; 受除冰盐作用环境; 海岸环境 四 海水环境 五 受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境 注:1 室内潮湿环境是指构件表面经常处于结露或湿润状态的环境; 16 2 严寒和寒冷地区的划分应符合国家现行标准《民用建筑热工设计规范》GB 50176 的有关规定; 3 海岸环境和海风环境宜根据当地情况,考虑主导风向及结构所处迎风、背风部 位等因素的影响,由调查研究和工程经验确定; 4 受除冰盐影响环境为受到除冰盐盐雾影响的环境;受除冰盐作用环境指被除冰 盐溶液溅射的环境以及使用除冰盐地区的洗车房、停车楼等建筑。 3.5.3 设计使用年限为 50 年的混凝土结构,其混凝土材料宜符合表 3.5.3 的规定。 表 3.5.3 结构混凝土材料的耐久性基本要求 环境等级 最大水胶比 最低强度等级 最大氯离子含量(%) 最大碱含量(kg/m3) 一 0.60 C20 0.30 不限制 二 a 0.55 C25 0.20 二 b 0.50(0.55) C30(C25) 0.15 三 a 0.45(0.50) C35(C30) 0.15 三 b 0.40 C40 0.10 3.0 注:1 氯离子含量系指其占胶凝材料总量的百分比; 2 预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为 0.05%;最低混凝土强度等级应按表

中的规定提高两个等级; 3 素混凝土构件的水胶比及最低强度等级的要求可适当放松; 4 有可靠工程经验时,二类环境中的最低混凝土强度等级可降低一个等级; 5 处于严寒和寒冷地区二 b、三 a 类环境中的混凝土应使用引气剂,并可采用括 号中的有关参数; 6 当使用非碱活性骨料时,对混凝土中的碱含量可不作限制。 3.5.4 一类环境中,设计使用年限为 100 年的混凝土结构应符合下列规定: 1 钢筋混凝土结构的最低强度等级为 C30;预应力混凝土结构的最低强度 等级为 C40; 2 混凝土中的最大氯离子含量为 0.05%; 3 宜使用非碱活性骨料,当使用碱活性骨料时,混凝土中的最大碱含量为 3.0kg/m3; 4 混凝土保护层厚度应按本规范第 8.2.1 条的规定增加 40%;当采取有效 的表面防护措施时,混凝土保护层厚度可适当减小。 5 在设计使用年限内,应建立定期检测、维修的制度。 3.5.5 二、三类环境中,设计使用年限 100 年的混凝土结构应采取专门的有效措 施。 17 3.5.6 对下列混凝土结构及构件,尚应采取加强耐久性的相应措施: 1 预应力混凝土结构中的预应力筋应根据具体情况采取表面防护、管道灌 浆、加大混凝土保护层厚度等措施,外露的锚固端应采取封锚和混凝土表面处理 等有效措施; 2 有抗渗要求的混凝土结构,混凝土的抗渗等级应符合有关标准的要求; 3 严寒及寒冷地区的潮湿环境中,结构混凝土应满足抗冻要求,混凝土抗 冻等级应符合有关标准的要求; 4 处于二、三类环境中的悬臂构件宜采用悬臂梁-板的结构形式,或在其上 表面增设防护层; 5 处于二、三环境中的结构构件,其表面的预埋件、吊钩、连接件等金属部 件应采取可靠的防锈措施; 6 处在三类环境中的混凝土结构构件,可采用阻锈剂、环氧树脂涂层钢筋或 其他具有耐腐蚀性能的钢筋、采取阴极保护措施或采用可更换的构件等措施。 3.5.6 混凝土结构在设计使用年限内尚应遵守下列规定: 1 设计中的可更换混凝土构件应按规定定期更换; 2 构件表面的防护层,应按规定维护或更换; 3 结构出现可见的耐久性缺陷时,应及时进行处理。 3.5.7 耐久性环境类别为四类和五类的混凝土结构,其耐久性要求应符合有关标 准的规定。 3.6 防连续倒塌设计原则 3.6.1 混凝土结构宜按下列要求进行防连续倒塌的概念设计: 1 采取减小偶然作用效应的措施; 2 采取使重要构件及关键传力部位避免直接遭受偶然作用的措施; 3 在结构容易遭受偶然作用影响的区域增加冗余约束,布置备用传力途径; 4 增强重要构件及关键传力部位、疏散通道及避难空间结构的承载力和变 形性能;

5 配置贯通水平、竖向构件的钢筋,采取有效的连接措施并与周边构件可 靠地锚固; 18 6 通过设置结构缝,控制可能发生连续倒塌的范围。 3.6.2 重要结构的防连续倒塌设计可采用下列方法: 1 拉结构件法:在结构局部竖向构件失效的条件下,按梁-拉结模型、悬 索-拉结模型和悬臂-拉结模型进行极限承载力计算,维持结构的整体稳固性。 2 局部加强法:对可能遭受偶然作用而发生局部破坏的竖向重要构件和关 键传力部位,可提高结构的安全储备;也可直接考虑偶然作用进行结构设计。 3 去除构件法:按一定规则去除结构的主要受力构件,采用考虑相应的作 用和材料抗力,验算剩余结构体系的极限承载力;也可采用受力-倒塌全过程分 析,进行防倒塌设计。 3.6.3 当进行偶然作用下结构防连续倒塌的验算时,作用宜考虑结构相应部位倒 塌冲击引起的动力系数。在承载力函数的计算中,混凝土强度仍取用强度标准值 fck,钢筋强度改用极限强度标准值 stk f (或 ptk f ) ,根据本规范第 4.1.3 条及第 4.2.2 条的规定取值, k a 宜考虑偶然作用下结构倒塌对结构几何参数的影响。必要时可 考虑材料强度在动力作用下的强化和脆性,并取相应的强度特征值。 3.7 既有结构设计的原则 3.7.1 为既有结构延长使用年限、安全复核、改变用途、改建、扩建或加固修复 等,应对其进行评定、验算或重新设计。 3.7.2 对既有结构的评定、验算或重新设计应符合下列原则: 1 应按现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 的要求, 进行安全性、适用性、耐久性及抗灾害能力的评定。 2 应根据评定结果、使用要求和后续使用年限确定既有结构的设计方案。 3 对既有结构进行安全复核、改变用途或延长使用年限而进行承载能力极 限状态的验算时,宜符合本规范的规定。 4 对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时,承载能力极限状 态的计算应符合本规范和相关标准的规定。 5 既有结构的正常使用极限状态验算及构造要求宜符合本规范的规定。 6 必要时可对使用功能作相应的调整,提出限制使用的要求。 3.7.3 既有结构的重新设计应符合下列规定: 19 1 应优化结构方案、提高结构的整体稳固性、避免承载力及刚度突变; 2 荷载可按现行荷载规范的规定确定,也可按使用功能和后续使用年限作 适当的调整; 3 应根据检测、评定的结果确定既有结构的设计参数; 4 结构既有部分混凝土、钢筋的强度设计值应根据强度的实测值确定;当 材料的性能符合原设计的要求时,可按原设计的规定取值; 5 设计时应考虑既有结构构件实际的几何尺寸、截面配筋、连接构造和已 有缺陷的影响;当符合原设计的要求时,可按原设计的规定取值; 6 结构后加部分的材料性能应按本规范第 4 章的规定确定; 7 既有结构与后加部分可按二阶段成形的叠合构件,按本规范第 9.5 节的 规定进行设计; 8 设计时应考虑既有结构的承载历史及施工状态的影响:

9 既有结构与后加部分之间应采取可靠的连接构造措施。 4 材 料 4.1 混凝土 4.1.1 混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定。立方体抗压强度标准值 系指按标准方法制作、养护的边长为 150mm 的立方体试件,在 28d 或设计规定 龄期以标准试验方法测得的具有 95%保证率的抗压强度值。 4.1.2 素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于 C15;钢筋混凝土结构的混凝土 强度等级不应低于 C20;采用强度级别 400MPa 及以上的钢筋时,混凝土强度等 级不应低于 C25。 承受重复荷载的钢筋混凝土构件,混凝土强度等级不应低于 C30。 预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于 C40,且不应低于 C30。 4.1.3 混凝土轴心抗压强度的标准值 fck 应按表 4.1.3-1 采用;轴心抗拉强度的标 准值 ftk 应按表 4.1.3-2 采用。 表 4.1.3-1 混凝土轴心抗压强度标准值(N/mm2) 强混凝土强度等级 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 20 ck f 10.0 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2 表 4.1.3-2 混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm2) 强混凝土强度等级 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 tk f 1.27 1.54 1.78 2.01 2.20 2.39 2.51 2.64 2.74 2.85 2.93 2,99 3.05 3.11 4.1.4 混凝土轴心抗压强度的设计值 fc 应按表 4.1.4-1 采用;轴心抗拉强度的设计 值 ft 应按表 4.1.4-2 采用。 表 4.1.4-1 混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2) 强混凝土强度等级 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 c f 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 表 4.1.4-2 混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm2) 强混凝土强度等级 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 t f 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 4.1.5 混凝土受压和受拉的弹性模量 Ec 应按表 4.1.5 采用。 混凝土的剪切变形模量 Gc 可按相应弹性模量值的 0.40 倍采用。 混凝土泊松比 c v 可按 0.20 采用。 表 4.1.5 混凝土的弹性模量(× 104 N/mm2) 混凝土强 度等级 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 Ec 2.20 2.55 2.80 3.00 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.80 注:1 当有可靠试验依据时,弹性模量值也可根据实测数据确定; 2 当混凝土中掺有大量矿物掺合料时,弹性模量可按规定龄期根据实测值确定。 4.1.6 混凝土轴心抗压、轴心抗拉疲劳强度设计值 fc f、ft

f 应按表 4.1.4 中的强度 设计值乘疲劳强度修正系数 ρ . 确定。混凝土受压或受拉疲劳强度修正系数 ρ . 应根 据受压或受拉疲劳应力比值 f c . 分别按表 4.1.6-1、4.1.6-2 采用;当混凝土受拉- 压疲劳应力作用时,受压或受拉疲劳强度修正系数 ρ . 均取 0.60。 21 疲劳应力比值 f c . 应按下列公式计算: f f c,min cf c,max . . . . (4.1.6) 式中: f c,min . 、f c,max . ——构件疲劳验算时,截面同一纤维上混凝土的最小应力、 最大应力。 表 4.1.6-1 混凝土受压疲劳强度修正系数 γρ f c . 0≤ f c. <0.1 0.1≤ f c . <0.2 0.2≤ f c . <0.3 0.3≤ f c. <0.4 0.4≤ f c . <0.5 f c . ≥0.5 ρ . 0.68 0.74 0.80 0.86 0.93 1.00 表 4.1.6-2 混凝土受拉疲劳强度修正系数 γρ f c. f c 0 . . . 0.1 f c 0.1 . . . 0.2 f c 0.2 . . . 0.3 f c 0.3 . . . 0.4 f c 0.4 . . . 0.5

ρ . 0.63 0.66 0.69 0.72 0.74 f c. f c 0.5 . . . 0.6 f c 0.6 . . . 0.7 f c 0.7 . . . 0.8 f c . . 0.8 ―― ρ . 0.76 0.80 0.90 1.00 ―― 注:直接承受疲劳荷载的混凝土构件,当采用蒸汽养护时,养护温度不宜高于 60℃。 4.1.7 混凝土疲劳变形模量 f c E 应按表 4.1.7 采用。 表 4.1.7 混凝土的疲劳变形模量(× 104 N/mm2) 强度 等级 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 f c E 1.30 1.40 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 4.1.8 当温度在 0℃到 100℃范围内时,混凝土的热工参数可按下列规定取值: 线膨胀系数 c . 1× 10-5/℃; 导热系数 λ 10.6 kJ/(m· ℃) h· ; 比热 c 0.96 kJ / (kg· 。 ℃) 4.2 钢 筋 4.2.1 混凝土结构的钢筋应按下列规定选用: 1 纵向受力普通钢筋宜采用 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 钢筋, 也可采用 HRB335、HRBF335、HPB300、RRB400 钢筋; 2 箍筋宜采用 HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500 钢筋, 22 也可采用 HRB335、HRBF335 钢筋; 3 预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋 。 注:RRB400 钢筋不宜用作重要部位的受力钢筋,不应用于直接承受疲劳荷载的构件。 4.2.2 钢筋的强度标准值应具有不小于 95%的保证率。 普通钢筋的屈服强度标准值 yk f 、极限强度标准值 stk f 应按表 4.2.2-1 采用; 预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋的极限强度标准值 ptk f 及屈服强度标准值 pyk f 应按表 4.2.2-2 采用。 表 4.2.2-1 普通钢筋强度标准值 牌号 符 号 公称直径 d(mm) 屈服强度标准值 yk f (N/mm2) 极限强度标准值 stk f (N/mm2) HPB300 6~22 300 420

HRB335 HRBF335 F 6~50 335 455 HRB400 HRBF400 RRB400 F R 6~50 400 540 HRB500 HRBF500 F 6~50 500 630 表 4.2.2-2 预应力筋强度标准值(N/mm2) 种类 符号 公称直径 d(mm) 屈服强度 标准值 pyk f 极限强度标准值 ptk f 620 800 780 970 中强度预应力 钢丝 光面 螺旋肋 .PM .HM 5、7、9 980 1270 预应力螺纹钢 785 980 筋 螺纹 .T 18、25、 32、 40 50 930 1080 23 1080 1230 1380 1570 5 1640 1860 7 1380 1570

1290 1470 消除应力钢丝 光面 螺旋肋 .P .H 9 1380 1570 1410 1570 1670 1860 1× 3 (三股) 8.6、10.8、 12.9 1760 1960 1540 1720 1670 1860 9.5、12.7、 15.2、17.8 1760 1960 1590 1770 钢绞线 1× 7 (七股) .S 21.6 1670 1860 注: 强度为 1960MPa 级的钢绞线作后张预应力配筋时,应有可靠的工程经验; 4.2.3 普通钢筋的抗拉强度设计值 y f 、抗压强度设计值 y f . 应按表 4.2.3-1 采用; 预应力筋的抗拉强度设计值 py f 、抗压强度设计值 py f . 应按表 4.2.3-2 采用。 当构件中配有不同种类的钢筋时,每种钢筋应采用各自的强度设计值。横 向钢筋的抗拉强度设计值 yv f 应按表中 y f 的数值采用;但用作受剪、受扭、受冲 切承载力计算时,其数值大于 360N/mm2 时应取 360N/mm2。 表 4.2.3-1 普通钢筋强度设计值(N/mm2) 牌号 抗拉强度设计值 y f 抗压强度设计值 y f . HPB300 270 270 HRB335、HRBF335 300 300 HRB400、HRBF400、RRB400 360 360 HRB500、HRBF500 435 435 表 4.2.3-2 预应力筋强度设计值(N/mm2) 种类 ptk f 抗拉强度设计值 py f 抗压强度设计值 py f . 800 510 中强度预应力钢丝 970 650 1270 810

410 1470 1040 消除应力钢丝 1570 1110 1860 1320 410 24 1570 1110 1720 1220 1860 1320 钢绞线 1960 1390 390 980 650 预应力螺纹钢筋 1080 770 1230 900 435 注:当预应力筋的强度标准值不符合表 4.2.3-2 的规定时,其强度设计值应进行相应的比例 换算。 4.2.4 普通钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率 δgt 应不小于表 4.2.4 的规定的 数值。 表 4.2.4 普通钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率限值 普通钢筋 钢筋 品种 HPB300 HRB335、HRBF335、HRB400、 HRBF400、 HRB500、HRBF500 预应力筋 δgt(%) 10.0 7.5 3.5 4.2.5 普通钢筋和预应力筋的弹性模量 Es 应按表 4.2.5 采用。 表 4.2.5 钢筋的弹性模量 (× 105 N/mm2) 牌号或种类 弹性模量 Es HPB300 钢筋 2.10 HRB335、HRB400、HRB500 钢筋 HRBF335、HRBF400、HRBF500 钢筋 RRB400 钢筋 预应力螺纹钢筋、中强度预应力钢丝 2.00 消除应力钢丝 2.05 钢绞线 1.95 注:必要时可采用实测的弹性模量。 4.2.6 普通钢筋和预应力筋的疲劳应力幅限值 f y .f 和 f py .f 应根据钢筋疲劳应力比 值f

s. 、fp . ,分别按表 4.2.5-1 及表 4.2.5-2 线性内插取值。 普通钢筋疲劳应力比值 f s . 应按下列公式计算: f s,max f f s,min s. . . . (4.2.6-1) 式中: f s,max f s,min . 、. ——构件疲劳验算时,同一层钢筋的最小应力、最大应力。 25 表 4.2.6-1 普通钢筋疲劳应力幅限值(N/mm2) 疲劳应力幅限值 Δfy f 疲劳应力比值. s f HRB335 HRB400 0 175 175 0.1 162 162 0.2 154 156 0.3 144 149 0.4 131 137 0.5 115 123 0.6 97 106 0.7 77 85 0.8 54 60 0.9 28 31 注:当纵向受拉钢筋采用闪光接触对焊连接时,其接头处的钢筋疲劳应力幅限值应 按表中数值乘以系数 0.80 取用。 预应力筋疲劳应力比值 fp . 应按下列公式计算: f p,max f min p, fp . .

. . (4.2.6-2) 式中 f p,max f p,min . 、. ——构件疲劳验算时,同一层预应力筋的最小应力、最大应力。 表 4.2.6-2 预应力筋疲劳应力幅限值 f py .f (N/mm2 ) 疲劳应力幅限值 Δfpy f 疲劳应力比值消除应力钢丝 .p f 钢绞线 ptk f =1570 ptk f =1770、1670 ptk f =1570 0.7 144 255 240 0.8 118 179 168 0.9 70 94 88 注:1 当 f sv . 不小于 0.9 时,可不作预应力筋疲劳验算; 2 当有充分依据时,可对表中规定的疲劳应力幅限值作适当调整。 4.2.7 当采直径 50mm 的钢筋时,宜有可靠的工程经验。 构件中的钢筋可采用并筋的配置形式。直径 28mm 及以下的钢筋并筋数量不 应超过 3 根;直接 32mm 的钢筋并筋数量宜为 2 根;直径 36mm 及以上的钢筋 不应采用并筋。 并筋应按单根等效钢筋进行计算,等效钢筋的等效直径应按截面面积相等的 原则换算确定。 4.2.8 当进行钢筋代换时,除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长 26 率、裂缝宽度验算以及抗震规定以外,尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层 厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求。 4.2.9 当构件中采用预制的钢筋焊接网片或钢筋骨架配筋时,应符合国家现行有 关标准的规定。 4.2.10 各种公称直径的普通钢筋、预应力筋的公称截面面积及理论重量应按附录 A 采用。 5 结构分析 5.1 基本原则 3.4.7 混凝土结构应进行整体作用效应分析,必要时尚应对结构中受力状况特殊 的部分进行更详细的分析。 3.4.8 当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时,应分别进行结构分 析,并确定其最不利的作用组合。 结构可能遭遇火灾、飓风、爆炸、撞击等偶然作用时,尚应按国家现行有关 标准的要求进行相应的结构分析。 3.4.9 结构分析的模型应符合下列要求: 1 结构分析采用的计算简图、几何尺寸、计算参数、边界条件以及结构材

料性能指标等应符合实际情况,并应有相应的构造措施; 2 结构上各种作用的取值与组合、初始应力和变形状况等,应符合结构的 实际状况; 3 结构分析中所采用的各种近似假定和简化,应有理论、试验依据或经工 程实践验证;计算结果的精度应符合工程设计的要求。 3.4.10 结构分析应符合下列要求: 1 满足力学平衡条件; 2 在不同程度上符合变形协调条件,包括节点和边界的约束条件; 3 采用合理的材料本构关系或构件单元的受力-变形关系。 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 27 3.4.11 结构分析时,应根据结构类型、材料性能和受力特点等选择下列分析方 法: 1 弹性分析方法; 2 塑性内力重分布分析方法; 3 弹塑性分析方法; 4 塑性极限分析方法; 5 试验分析方法。 3.4.12 结构分析所采用的计算软件应经考核和验证,其技术条件应符合本规范 和国家现行有关标准的要求。 应对分析结果进行判断和校核,在确认其合理、有效后方可应用于工程设计。 5.2 分析模型 5.2.1 混凝土结构宜按空间体系进行结构整体分析,并宜考虑构件的弯曲、轴向、 剪切和扭转等变形对结构内力的影响。 当进行简化分析时,应符合下列规定: 1 体形规则的空间结构,可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分 别进行分析,但应考虑平面结构的空间协同工作。 2 构件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力分析影响不大时,可不予考虑。 5.2.2 混凝土结构的计算简图宜按下列方法确定: 1 梁、柱等一维构件的轴线宜取为控制截面几何中心的连线,墙、板等二 维构件的中轴面宜取为控制截面中心线组成的平面或曲面。 2 现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可作为刚接; 非整体浇筑的次梁两端及板跨两端可作为铰接。 3 梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度的中心距或净 距确定,并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正; 4 梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时,在计算 模型中可作为刚域处理。 5.2.3 进行结构整体分析时,对于现浇结构或装配整体式结构,可假定楼盖在其 自身平面内为无限刚性。当楼盖开有较大孔或其局部会产生明显的平面内变形 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 28

时,在结构分析中应考虑其影响。 5.2.4 对现浇楼盖和装配整体式楼盖,宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的 影响。梁受压区有效翼缘计算宽度 f b.可按表 5.2.4 所列情况中的最小值取用;也 可采用梁刚度增大系数法近似考虑,刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截 面尺寸的相对比例确定。 表 5.2.4 受弯构件受压区有效翼缘计算宽度 b.f T 形、I 形截面 倒 L 形截面 情况 肋形梁(板) 独立梁 肋形梁(板) 1 按计算跨度 l0 考虑 0 l 3 0 l 3 0 l 6 2 按梁(肋)净距 n s 考虑 n b . s — n b . s / 2 3 按翼缘高度 f h. 考虑 f b . 12h. b f b . 5h. 注:1 表中 b 为梁的腹板厚度; 2 肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时,可不考虑表中情况 3 的规定; 3 加腋的 T 形、I 形和倒 L 形截面,当受压区加腋的高度 h h 不小于 f h. 且加腋的长 度 h b 不大于 3 h h 时,其翼缘计算宽度可按表中情况 3 的规定分别增加 2 h b (T 形、 I 形截面)和 h b (倒 L 形截面); 4 独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时,其计 算宽度应取腹板宽度 b。 5.2.5 当地基与结构的相互作用对结构的内力和变形有显著影响时,结构分析中 宜考虑地基与结构相互作用的影响。 5.3 弹性分析 3.2.5 结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能力极限状态的作用 效应分析。 3.2.6 结构构件的刚度可按下列原则确定: 1 混凝土的弹性模量应按本规范表 4.1.5 采用; 2 截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算; 带格式的: 项目符号和编号 29 3 端部加腋的杆件,应考虑其截面变化对结构分析的影响; 4 不同受力状态构件的截面刚度,宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的影响 予以折减。 3.2.7 混凝土结构弹性分析宜采用结构力学或弹性力学等分析方法。体形规则的 结构,可根据作用的种类和特性,采用适当的简化分析方法。 3.2.8 当结构的二阶效应可能使作用效应显著增大时,在结构分析中应考虑二阶 效应的不利影响。 混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算,也可采用本规范附 录 B 的简化方法。当采用有限元分析方法时,宜考虑混凝土构件开裂对构件刚 度的影响。 3.2.9 当边界支承位移对双向板的内力及变形有较大影响时,在分析中宜考虑边 界支承竖向不均匀变形的影响。 5.4 塑性内力重分布分析 5.4.1 混凝土连续梁和连续单向板,可采用塑性内力重分布方法进行分析。 重力荷载作用下的框架、框架-剪力墙结构中的现浇梁以及双向板等,经弹

性分析求得内力后,可对支座或节点弯矩进行适度调幅,并确定相应的跨中弯矩。 5.4.2 按考虑塑性内力重分布分析方法设计的结构和构件,尚应满足正常使用极 限状态的要求,并采取有效的构造措施。 对于直接承受动力荷载的构件,以及要求不出现裂缝或处于三 a、三 b 类环 境情况下的结构,不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法。 5.4.3 钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不宜大于 25%;弯矩 调整后的梁端截面相对受压区高度不应超过 0.35,且不宜小于 0.10。 钢筋混凝土板的负弯矩调幅幅度不宜大于 20%。 预应力混凝土梁的弯矩调幅幅度应符合本规范第 10.1.8 条的规定。 5.4.4 对属于协调扭转的混凝土结构构件,受相邻构件约束的支承梁的扭矩宜考 虑内力重分布的影响。 考虑内力重分布后的支承梁,应按弯剪扭构件进行承载力计算。 注:当有充分依据时,也可采用其他设计方法。 带格式的: 项目符号和编号 30 5.5 弹塑性分析 5.5.1 重要或受力复杂的结构,宜采用弹塑性分析方法对结构整体或局部进行验 算。结构的弹塑性分析宜遵循下列原则: 1 应预先设定结构的形状、尺寸、边界条件、材料性能和配筋等; 2 材料的性能指标宜取平均值或实测值,可按本规范附录 C 采用,或通过 试验分析确定; 3 宜考虑结构几何非线性的不利影响; 4 分析结果用于承载力设计时,应考虑承载力不定性系数,对结构的抗力 进行适当调整。 5.5.2 混凝土结构的弹塑性分析,可根据实际情况采用静力或动力分析方法。结 构的基本构件计算模型宜按下列原则确定: 1 梁、柱等杆系构件可简化为一维单元,宜采用纤维束模型或塑性铰模型; 2 墙、板等构件可简化为二维单元,宜采用膜单元、板单元或壳单元; 3 复杂的混凝土结构、大体积结构、结构的节点或局部区域需作精细分析 时,宜采用三维块体单元。 5.5.3 钢筋、混凝土材料的本构关系可按本规范附录 C 采用,也可通过试验分析 确定。 构件、截面或各种计算单元的受力-变形关系宜符合实际受力情况。某些变 形较大的构件或节点进行局部精细分析时,宜考虑钢筋与混凝土间的粘结-滑移 本构关系。 5.6 塑性极限分析 5.6.1 对不承受多次重复荷载作用的混凝土结构,当有足够的塑性变形能力时, 可采用塑性极限理论的分析方法进行结构的承载力计算,同时应满足正常使用的 要求。 5.6.2 整体结构的塑性极限分析计算应符合下列规定: 1 对可预测结构破坏机制的情况,结构的极限承载力可根据设定的结构塑 性屈服机制,采用塑性极限理论进行分析; 2 对难于预测结构破坏机制的情况,结构的极限承载力可采用静力或动力 31

弹塑性分析方法确定; 3 对直接承受偶然作用的结构构件或部位,应根据偶然作用的动力特征考 虑其动力效应的影响。 5.6.3 承受均布荷载的周边支承的双向矩形板,可采用塑性铰线法或条带法等塑 性极限分析方法进行承载能力极限状态的分析与设计。当边界支承位移对板的内 力及破坏状态有较大影响时,宜考虑边界支承的竖向不均匀变形的影响。 5.7 间接作用分析 4.1.9 当混凝土的收缩、徐变以及温度变化等间接作用在结构中产生的作用效应 可能危及结构的安全或正常使用时,宜进行间接作用分析,并应采取相应的构造 措施和施工措施。 4.1.10 混凝土结构进行间接作用分析,可采用本规范第 5.5 节的弹塑性分析方 法;也可考虑裂缝和徐变对构件刚度的影响,按弹性分析方法近似计算。 6 承载能力极限状态计算 6.1 一般规定 3.5.7 本章适用于钢筋混凝土、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算; 素混凝土结构构件设计应符合本规范附录 D 的规定。 深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符合本规范第 9 章的有关规 定。 3.5.8 对于二维或三维非杆系结构构件,当按弹性分析方法得到构件的应力设 计值分布后,可按主拉应力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量、按主 拉应力的分布确定钢筋布置,并应符合相应的构造要求;混凝土受压应力设计 值不应大于其抗压强度设计值,受压钢筋可按构造要求配置。当混凝土处于多 轴受压状态时,其抗压强度设计值可按本规范附录 C.4 的有关规定确定。 3.5.9 采用非线性分析方法校核、验算混凝土结构、结构构件的承载能力极限 32 状态时,应符合下列规定: 1 应根据设计状况和性能设计目标确定混凝土和钢筋的强度取值; 2 钢筋应力不应大于钢筋的强度取值; 3 混凝土应力不应大于混凝土的强度取值,多轴应力状态混凝土强度验算 可按本规范附录 C.4 的有关规定进行。 6.2 正截面承载力计算 (I) 正截面承载力计算的一般规定 6.2.1 正截面承载力应按下列基本假定进行计算: 1 截面应变保持平面; 2 不考虑混凝土的抗拉强度; 3 混凝土受压的应力与应变关系按下列规定取用: 当. c .. 0 时 c cc 0 11 n f .

. . .... . . .. . . . .. . . .. (6.2.1-1) 当 0 c cu . .. .. 时 c c . . f (6.2.1-2) . . cu,k 2 1 50 60 n . . f . (6.2.1-3) ..5 0 cu,k . . 0.002 . 0.5 f .50 .10. (6.2.1-4) ..5 cu cu,k . . 0.0033. f . 50 .10. (6.2.1-5) 式中: c . ——混凝土压应变为 c . 时的混凝土压应力; c f ——混凝土轴心抗压强度设计值,按本规范表 4.1.4-1 采用; 0 . ——混凝土压应力达到 c f 时的混凝土压应变,当计算的 0 . 值小于 0.002 时,取为 0.002; cu . ——正截面的混凝土极限压应变,当处于非均匀受压且按公式(6.2.1-5) 33 计算的值大于 0.0033 时,取为 0.0033;当处于轴心受压时取为 0 . ; cu,k f ——混凝土立方体抗压强度标准值,按本规范第 4.1.1 条确定; n ——系数,当计算的 n 值大于 2.0 时,取为 2.0。 4 纵向受拉钢筋的极限拉应变取为 0.01; 5 纵向钢筋的应力取钢筋应变与其弹性模量的乘积,但其值应符合下列要 求。 y si y . f . .. . f (6.2.1-6) p0i py pi py . . f . .. . f (6.2.1-7) 式中: si . 、pi . ——第 i 层纵向普通钢筋、预应力筋的应力,正值代表拉应力, 负值代表压应力; p0i . ——第 i 层纵向预应力筋截面重心处混凝土法向应力等于零时的 预应力筋应力,按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)计算。 y f 、py f ——普通钢筋、预应力筋抗拉强度设计值,按本规范表 4.2.3-1 采用、表 4.2.3-2 采用; y f . 、py f . ——普通钢筋、预应力筋抗压强度设计值,按本规范表 4.2.3-1 采 用、表 4.2.3-2 采用; 6.2.2 在确定中和轴位置时,对双向受弯构件,其内、外弯矩作用平面应相互 重合;对双向偏心受力构件,其轴向力作用点、混凝土和受压钢筋的合力点以 及受拉钢筋的合力点应在同一条直线上。当不符合上述条件时,尚应考虑扭转 影响。 6.2.3 弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件,当同一主轴方向的杆端弯矩 比1

2 M M 不大于 0.9 且设计轴压比不大于 0.9 时,若构件的长细比满足公式(6.2.3) 的要求,可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响;否则应 根据本规范第 6.2.4 条的规定,按截面的两个主轴方向分别考虑轴向压力在挠曲 杆件中产生的附加弯矩影响。 c 1 2 l / i . 34 -12( M / M ) (6.2.3) 34 式中: 1 M 、2 M ——分别为偏心受压构件两端截面按结构分析确定的对同一主 轴的组合弯矩设计值,绝对值较大端为 2 M ,绝对值较小端 为 M1,当构件按单曲率弯曲时,M1 /M2 取正值,否则取 负值; c l ——构件的计算长度,可近似取偏心受压构件相应主轴方向上 下支撑点之间的距离; i——偏心方向的截面回转半径。 6.2.4 排架结构柱的二阶效应应按本规范第 5.3.4 条的规定计算;其他偏心受压 构件,考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后控制截面弯矩设计值应按 下列公式计算: m ns 2 M . C . M (6.2.4-1) 1 m 2 C 0.7 0.3 M M . . (6.2.4-2) 2 c ns c 2a0 11 1300( / ) / l MNehh . . . .. .. . . . . (6.2.4-3) c c 0.5 f A N . . (6.2.4-4) 当 m ns C . 小于 1.0 时取 1.0;对剪力墙肢类及核心筒墙肢类构件,可取 m ns C . 等 于 1.0。 式中: m C ——构件端截面偏心距调节系数,当小于 0.7 时取 0.7;

ns . ——弯矩增大系数; N——与弯矩设计值 M2 相应的轴向压力设计值; a e ——附加偏心距,按 6.2.5 条规定确定; c . ——截面曲率修正系数,当计算值大于 1.0 时取 1.0; h ——截面高度;对环形截面,取外直径;对圆形截面,取直径; 0 h ——截面有效高度;对环形截面,取 0 2 s h . r . r ;对圆形截面,取 0 s h . r . r ;此处,r、2 r 和 s r 按本规范附录 E 第 E.0.3 条和第 E.0.4 条计算; A ——构件截面面积。 35 6.2.5 偏心受压构件的正截面承载力计算时,应计入轴向压力在偏心方向存在 的附加偏心距 ea,其值应取 20mm 和偏心方向截面最大尺寸的 1/30 两者中的较 大值。 6.2.6 受弯构件、偏心受力构件正截面承载力计算时,受压区混凝土的应力图 形可简化为等效的矩形应力图。 矩形应力图的受压区高度 x 可取截面应变保持平面的假定所确定的中和轴 高度乘以系数 1 . 。当混凝土强度等级不超过 C50 时, 1 . 取为 0.80,当混凝土强 度等级为 C80 时, 1 . 取为 0.74,其间按线性内插法确定。 矩形应力图的应力值可由混凝土轴心抗压强度设计值 c f 乘以系数 1 . 确定。 当混凝土强度等级不超过 C50 时, 1 . 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时, 1 . 取为 0.94,其间按线性内插法确定。 6.2.7 纵向受拉钢筋屈服与受压区混凝土破坏同时发生时的相对界限受压区高 度 b . 应按下列公式计算: 1 钢筋混凝土构件 有屈服点普通钢筋 1 b y s cu 1 f E . . . . . (6.2.7-1) 无屈服点普通钢筋 1 b

y cu s cu 1 0.002 f E . . .. . .. (6.2.7-2) 2 预应力混凝土构件 1 b py p0 cu s cu 1 0.002 f E . . . .. . . .. (6.2.7-3) 式中: b . ——相对界限受压区高度,取 xb / h0 ; xb ——界限受压区高度; h0 ——截面有效高度:纵向受拉钢筋合力点至截面受压边缘的距离; Es ——钢筋弹性模量,按本规范表 4.2.4 采用; . p0 ——受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力 筋应力,按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)计算; 36 . cu ——非均匀受压时的混凝土极限压应变,按本规范公式(6.2.1-5)计算; 1 . ——系数,按本规范第 6.2.6 条的规定计算。 注:当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时,受弯构件的相对界 限受压区高度应分别计算,并取其较小值。 6.2.8 纵向钢筋应力应按下列规定确定: 1 纵向钢筋应力宜按下列公式计算: 普通钢筋 10 s s cu ( i 1) i

Eh x . . . . . (6.2.8-1) 预应力筋 10 p s cu p0 ( i 1) ii Eh x . . . . . .. (6.2.8-2) 2 纵向钢筋应力也可按下列近似公式计算: 普通钢筋 y s1 b10 ()i i fx h .. .. .. . (6.2.8-3) 预应力筋 py p0 p 1 p0 b10 i() ii i fx h . ... .. . ... . (6.2.8-4) 3 按公式(6.2.8-1)至公式(6.2.8-4)计算的纵向钢筋应力应符合本规范第 6.2.1 条第 5 款的相关规定。

式中: h 0i ——第 i 层纵向钢筋截面重心至截面受压边缘的距离; x ——等效矩形应力图形的混凝土受压区高度; si . 、pi . ——第 i 层纵向普通钢筋、预应力筋的应力,正值代表拉应力,负值代 表压应力; p0i . ——第 i 层纵向预应力筋截面重心处混凝土法向应力等于零时的预应 力钢筋应力,按本规范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)计算。 6.2.9 矩形、I 形、T 形截面构件的正截面承载力可按本节规定计算;任意截面、 圆形及环形截面构件的正截面承载力可按本规范附录 E 的规定计算。 (Ⅱ) 正截面受弯承载力计算 37 6.2.10 矩形截面或翼缘位于受拉边的倒 T 形截面受弯构件,其正截面受弯承载 力应符合下列规定(图 6.2.10): 1 c 0 y s 0 s p0 py p 0 p ( ) ( ) ( ) ( ) 2 M .. f bx h . x . f .A. h . a. . . . . f . A. h . a. (6.2.10-1) 混凝土受压区高度应按下列公式确定: 1 c y s y s py p p0 py p . f bx . f A . f .A. . f A . (. . . f . )A. (6.2.10-2) 混凝土受压区高度尚应符合下列条件: b 0 x .. h (6.2.10-3) x . 2a. (6.2.10-4) 式中: M ——弯矩设计值; 1. ——系数,按本规范第 6.2.6 条的规定计算; As 、A.s ——受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积; Ap 、A.p ——受拉区、受压区纵向预应力筋的截面面积; p0 . . ——受压区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力 筋应力; b——矩形截面的宽度或倒 T 形截面的腹板宽度; h0 ——截面有效高度; a.s 、a.p ——受压区纵向普通钢筋合力点、预应力筋合力点至截面受压边缘的距 离; a.——受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离,当受压区未配 置纵向预应力筋或受压区纵向预应力筋应力 p0 py (. . . f . )为拉应力时,公 式(6.2.10-4)中的 a.用 a.s 代替。 图 6.2.10 矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算 38 6.2.11 翼缘位于受压区的 T 形、I 形截面受弯构件(图 6.2.11),其正截面受弯承 载力计算应分别符合下列规定: 1 当满足下列条件时 fyAs . fpyAp ..1 fcbf.hf. . fy.As. . (. p.0 . fp.y )Ap. (6.2.11-1) 应按宽度为 b.f 的矩形截面计算; 2 当不满足公式(6.2.11-1)的条件时,应按下列公式计算: f 1 c 0 1 c f f 0 y s 0 s p0 py p 0 p ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

22 M . f bx h x . f b b h h h f A h a . f A h a . ................... (6.2.11-2) 混凝土受压区高度应按下列公式确定: . . 1 c f f y s y s py p p0 py p . f ..bx . b. . b h. .. . f A . f .A. . f A . (. . . f . )A. (6.2.11-3) 式中:h.f ——T 形、I 形截面受压区的翼缘高度; b.f ——T 形、I 形截面受压区的翼缘计算宽度,按本规范第 6.2.12 条的规 定确定。 按上述公式计算 T 形、I 形截面受弯构件时,混凝土受压区高度仍应符合 本规范公式(6.2.10-3)和公式(6.2.10-4)的要求。 (a) x≤ h.f (b) x>h.f 图 6.2.11 I 形截面受弯构件受压区高度位置 6.2.12 T 形、I 形及倒 L 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度 b.f 可按本 规范表 5.2.4 所列情况中的最小值取用。 6.2.13 受弯构件正截面受弯承载力计算,应符合本规范公式(6.2.10-3)的要求。 当由构造要求或按正常使用极限状态验算要求配置的纵向受拉钢筋截面面积大 于受弯承载力要求的配筋面积时,按本规范公式(6.2.10-2)或公式(6.2.11-3)计算 39 的混凝土受压区高度 x,可仅计入受弯承载力条件所需的纵向受拉钢筋截面面 积。 6.2.14 当计算中计入纵向普通受压钢筋时,应满足本规范公式(6.2.10-4)的条 件;当不满足此条件时,正截面受弯承载力应符合下列规定: py p p M . f A (h . a . as.) . fyAs (h . as . as.) . (. p.0 . fp.y )Ap. (ap. . as.) (6.2.14) 式中: s a 、p a ——受拉区纵向普通钢筋、预应力筋至受拉边缘的距离。 (Ⅲ) 正截面受压承载力计算 6.2.15 钢筋混凝土轴心受压构件,当配置的箍筋符合本规范第 9.3 节的规定时, 其正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.15): c y s N . 0.9. ( f A. f .A.) (6.2.15) 式中:N —— 轴向压力设计值; . —— 钢筋混凝土构件的稳定系数,按表 6.2.15 采用; fc —— 混凝土轴心抗压强度设计值,按本规范表 4.1.4-1 采用; A—— 构件截面面积; A.s —— 全部纵向钢筋的截面面积。 当纵向钢筋配筋率大于 3%时,公式(6.2.15)中的 A 应改用( ) s A . A. 代替。 表 6.2.15 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 l / b 0 ≤8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 l / d 0 ≤7 8.5 10.5 12 14 15.5 17 19 21 22.5 24 l /i 0 ≤28 35 42 48 55 62 69 76 83 90 97 . 1.00 0.98 0.95 0.92 0.87 0.81 0.75 0.70 0.65 0.60 0.56 l / b 0 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 l / d 0 26 28 29.5 31 33 34.5 36.5 38 40 41.5 43 l /i 0 104 111 118 125 132 139 146 153 160 167 174

. 0.52 0.48 0.44 0.40 0.36 0.32 0.29 0.26 0.23 0.21 0.19 注:1 l0 为构件的计算长度,对钢筋混凝土柱可按本规范第 6.2.20 条的规定取用; 2 b 为矩形截面的短边尺寸,d 为圆形截面的直径,i 为截面的最小回转半径。 40 图 6.2.15 配置箍筋的钢筋混凝土轴心受压构件 6.2.16 钢筋混凝土轴心受压构件,当配置的螺旋式或焊接环式间接钢筋符合本 规范第 9.3.2 条的规定时,其正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.16): N . 0.9( fcAcor . fy.As. . 2. fyvAss0 ) (6.2.16-1) cor ss1 ss0 AdA s . . (6.2.16-2) 式中: yv f ——间接钢筋的抗拉强度设计值,按本规范第 4.2.3 条的规定采用; Acor ——构件的核心截面面积:间接钢筋内表面范围内的混凝土面积; Ass0 ——螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积; dcor ——构件的核心截面直径:间接钢筋内表面之间的距离; Ass1——螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积; s ——间接钢筋沿构件轴线方向的间距; . ——间接钢筋对混凝土约束的折减系数:当混凝土强度等级不超过 C50 时,取 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时,取 0.85,其间按线性内 插法确定。 注:1 按公式(6.2.16-1)算得的构件受压承载力设计值不应大于按本规范公式(6.2.15) 算得的构件受压承载力设计值的 1.5 倍; 2 当遇到下列任意一种情况时,不应计入间接钢筋的影响,而应按本规范第 6.2.15 条的规定进行计算: 1)当 l0 / d >12 时; 2)当按公式(6.2.16-1)算得的受压承载力小于按本规范公式(6.2.15)算得 的受压承载力时; 3)当间接钢筋的换算截面面积 s s 0 A 小于纵向钢筋的全部截面面积的 25%时。 41 图 6.2.16 配置螺旋式间接钢筋的钢筋混凝土轴心受压构件截面 6.2.17 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定(图 6.2.17): N ..1 fcbx . fy.As. ..sAs . (. p.0 . fp.y )Ap. .. pAp (6.2.17-1) 1 c 0 y s 0 s p0 py p 0 p ( ) ( ) ( ) 2 Ne .. f bx . h . x . . f .A. h . a. . . . . f . A. h . a. . . .. (6.2.17-2) i2 e . e . h . a (6.2.17-3) i 0 a e . e . e (6.2.17-4)

式中: e ——轴向压力作用点至纵向受拉普通钢筋和受拉预应力筋的合力点的 距离; s . 、p . ——受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋、预应力筋的应力; i e ——初始偏心距; a ——纵向受拉普通钢筋和受拉预应力筋的合力点至截面近边缘的距离; 0 e ——轴向压力对截面重心的偏心距,取为 M / N ,当需要考虑二阶效应 时, M 为按本规范 5.3.4 条、6.2.4 条规定确定的弯矩设计值; a e ——附加偏心距,按本规范第 6.2.5 条确定。 42 图 6.2.17 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力计算 1 — 截面重心轴 按上述规定计算时,尚应符合下列要求: 1 钢筋的应力 s . 、p . 可按下列情况确定: 1)当. 不大于.b 时为大偏心受压构件,取. s 为 fy、p py . 为 f ,此处,. 为 相对受压区高度,取为 0 x h ; 2)当. 大于. b 时为小偏心受压构件, s . 、p . 按本规范第 6.2.8 条的规定 进行计算。 2 当计算中计入纵向受压普通钢筋时,受压区高度应满足本规范公式 (6.2.10-4)的条件;当不满足此条件时,其正截面受压承载力可按本规范第 6.2.14 条的规定进行计算,此时,应将本规范公式(6.2.14)中的 M 以 Ne.s 代替,此处, s e. 为轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋合力点的距离;初始偏心距应按公式 (6.2.17-4)确定。 3 矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件,当 c N 大于 f bh 时,尚应按下列公 式进行验算: c 0 y s 0 s p0 yp p 0 p ( ) ( ) ( ) ( ) 2 Ne. . f bh h. . h . f .A h. . a . . . f . A h. . a (6.2.17-5) 0a() 2 e. . h . a. . e . e (6.2.17-6) 式中: e. ——轴向压力作用点至受压区纵向钢筋和预应力钢筋的合力点的离; 0 h. ——纵向受压钢筋合力点至截面远边的距离。 4 矩形截面对称配筋( s s A. . A )的钢筋混凝土小偏心受压构件,也可按下 43 列近似公式计算纵向普通钢筋截面面积: 2 1c0 s y0s (1 0.5 ) () A Ne f bh fha . .. . . . .

... (6.2.17-7) 此处,相对受压区高度. 可按下列公式计算: b1c0 2b 1c0 1c0 1b0s 0.43 ( )( ) N f bh Ne f bh f bh ha .. .. . . .. . .. . . ... (6.2.17-8) 6.2.18 I 形截面偏心受压构件的受压翼缘计算宽度 f b.应按本规范第 6.2.12 确定, 其正截面受压承载力应符合下列规定: 1 当受压区高度 x 不大于 f h. 时,应按宽度为受压翼缘计算宽度 f b.的矩形截 面计算。 2 当受压区高度 x 大于 f h. 时(图 6.2.18),应符合下列规定: . . . . 1 c f f y s s s p0 py p p p N .. f ..bx . b. .b h. .. . f .A. .. A . . . . f . A. .. A (6.2.18-1) f.... 1 c 0 f f 0 y s 0 s p0 py p 0 p ( ) ( ) 22 Ne . f bx h x b b h h h f A h a . f A h a . . . . . .. . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . .. (6.2.18-2) 公式中的钢筋应力 s . 、p . 以及是否考虑纵向受压普通钢筋的作用,均应按 本规范第 6.2.17 的有关规定确定。 图 6.2.18 I 形截面偏心受压构件正截面受压承载力计算 1 - 截面重心轴 3 当 x 大于( f h . h )时,其正截面受压承载力计算应计入受压较小边翼缘 受压部分的作用,此时,受压较小边翼缘计算宽度 f b 应按本规范第 6.2.12 条确定。 4 对采用非对称配筋的小偏心受压构件,当 c N 大于 f A 时,尚应按下列公式 进行验算:

44 .... ...... ff c0ff0ff y s 0 s p0 py p 0 p 222 Ne f bh h h b b h h h b b h h a fAh a . fAh a . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ... . . . . . . .. ......... (6.2.18-3) 0 a e. . y. . a. . (e . e ) (6.2.18-4) 式中: y.——截面重心至离轴向压力较近一侧受压边的距离,当截面对称时,取 h / 2。 注:对仅在离轴向压力较近一侧有翼缘的 T 形截面,可取 f b 为 b;对仅在离轴向压力 较远一侧有翼缘的倒 T 形截面,可取 f b.为 b。 6.2.19 沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形、T 形或 I 形截面钢筋混凝土偏心 受压构件(图 6.2.19),其正截面受压承载力宜符合下列规定: . . 1 c 0 f f y s s s sw N .. f ... bh . b. .b h. .. . f .A. .. A . N (6.2.19-1) ..2..f 1 c 0 f f 0 y s 0 s sw 1 0.5 ( ) 2 Ne . f . . bh b b h h h f A h a M . . . .. . . . . . . . . . .. . . . . . . . . .. (6.2.19-2) 1 sw yw sw 1 1 0.5 N fA .. .. ... .... .. (6.2.19-3) 2 1 sw yw sw sw 1

M 0.5 f A h .. .. . . . . . . . .. . . .. . . .. (6.2.19-4) 式中: sw A ——沿截面腹部均匀配置的全部纵向钢筋截面面积; yw f ——沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋强度设计值,按本规范表 4.2.3-1 采 用; sw N ——沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋所承担的轴向压力,当 1 .大于. 时, 取为 1 . 进行计算; sw M ——沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内力对 s A 重心的力矩, 当 1 .大于. 时,取为 1 . 进行计算; .——均匀配置纵向钢筋区段的高度 sw h 与截面有效高度 0 h 的比值 ( sw 0 h / h ) ,宜取 sw 0 s h 为(h . a.) 。 受拉边或受压较小边钢筋 s A 中的应力 s . 以及在计算中是否考虑受压钢筋和 受压较小边翼缘受压部分的作用,应按本规范第 6.2.17 条和第 6.2.18 条的有关规 定确定。 注:本条适用于截面腹部均匀配置纵向钢筋的数量每侧不少于 4 根的情况。 45 图 6.2.19 沿截面腹部均匀配筋的 I 形截面 6.2.20 轴心受压和偏心受压柱的计算长度 0 l 可按下列规定确定: 1 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱,其计算长度 0 l 可按表 6.2.20-1 取用; 表 6.2.20-1 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱的计算长度 0l 垂直排架方向 柱的类别 排架方向 有柱间支撑 无柱间支撑 单 跨 1.5 H 1.0 H 1.2 H 无吊车房屋柱 两跨及多跨 1.25 H 1.0 H 1.2 H 上 柱 2.0 u H 1.25 u H 1.5 u H 有吊车房屋柱 下 柱 1.0 l H 0.8 l H 1.0 l H 露天吊车柱和栈桥柱 2.0 l H 1.0 l H —— 注:1 表中 H 为从基础顶面算起的柱子全高;Hl 为从基础顶面至装配式吊车梁底面或 现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度;Hu 为从装配式吊车梁底面或从现浇式吊车 梁顶面算起的柱子上部高度; 2 表中有吊车房屋排架柱的计算长度,当计算中不考虑吊车荷载时,可按无吊车 房屋柱的计算长度采用,但上柱的计算长度仍可按有吊车房屋采用; 46 3 表中有吊车房屋排架柱的上柱在排架方向的计算长度,仅适用于 u H / l H 不小于 0.3 的情况;当 u H / l H 小于 0.3 时,计算长度宜采用 2.5 u H 。

2 一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构,各层柱的计算长度 0 l 可按表 6.2.20-2 取用。 表 6.2.20-2 框架结构各层柱的计算长度 楼盖类型 柱的类别 0 l 底层柱 1.0 H 现浇楼盖 其余各层柱 1.25 H 底层柱 1.25 H 装配式楼盖 其余各层柱 1.5 H 注:表中 H 为底层柱从基础顶面到一层楼盖顶面的高度;对其余各层柱为上下两层楼 盖顶面之间的高度。 6.2.21 对截面具有两个互相垂直的对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件(图 6.2.21),其正截面受压承载力可选用下列两种方法之一进行计算: 1 按本规范附录 E 的方法计算,此时,附录 E 公式(E.0.1-7)和公式(E.0.1-8) 中的 x M 、y M 应分别用 ix Ne 、iy Ne 代替,其中,初始偏心距应按下列公式计算: eix . e0x . eax (6.2.21-1) iy 0y ay e . e . e (6.2.21-2) 式中: 0x 0y e 、 ——轴向压力对通过截面重心的 y 轴、 轴的偏心距: 0x e 为 M / N、 e x 0x 0y 0y e 为 M / N ; 0x 0y M 、M ——轴向压力在 x 轴、y 轴方向的弯矩设计值,按本规范第 6.2.17 条规定分别按 x 轴、y 轴方向确定; ax ay e 、e ——x 轴、y 轴方向上的附加偏心距,按本规范第 6.2.5 条的规定 确定; 2 按下列近似公式计算: ux uy u0 1 N111 NNN . .. (6.2.21-3) 式中: u0 N ——构件的截面轴心受压承载力设计值; 47 ux N ——轴向压力作用于 x 轴并考虑相应的计算偏心距 ix e 后,按全部纵向 钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值; uy N ——轴向压力作用于 y 轴并考虑相应的计算偏心距 iy e 后,按全部纵向 钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值。 构件的截面轴心受压承载力设计值 Nu0,可按本规范公式(6.2.15)计算,但应 取等号,将 N 以 Nu0 代替,且不考虑稳定系数. 及系数 0.9。 构件的偏心受压承载力设计值 ux N ,可按下列情况计算: 1) 当纵向钢筋沿截面两对边配置时, ux N 可按本规范第 6.2.17 条或第 6.2.18 条的规定进行计算,但应取等号,将 N 以 ux N 代替。 2) 当纵向钢筋沿截面腹部均匀配置时, ux N 可按本规范第 6.2.19 条的规定

进行计算,但应取等号,将 N 以 ux N 代替。 构件的偏心受压承载力设计值 uy N 可采用与 ux N 相同的方法计算。 图 6.2.21 双向偏心受压构件截面 1 - 轴向压力作用点; 2 — 受压区 (Ⅳ) 正截面受拉承载力计算 6.2.22 轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定: N . fyAs . fpyAp (6.2.22) 式中: N ——轴向拉力设计值; 48 s A 、p A ——纵向普通钢筋、预应力筋的全部截面面积。 6.2.23 矩形截面偏心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定: 1 小偏心受拉构件 当轴向拉力作用在钢筋 s A 与 p A 的合力点和 s A. 与 p A. 的合力点之间时(图 6.2.23a): . . . Ne . fyAs. h0 . as. . fpyAP. h0 . a.p . (6.2.23-1) . . . . y s 0 s py p 0 p Ne. . f A h. . a . f A h. . a (6.2.23-2) 2 大偏心受拉构件 当轴向拉力不作用在钢筋 s A 与 p A 的合力点和 s A. 与 p A. 的合力点之间时(图 6.2.23b): . . y s py p y s p0 py p 1 c N . f A . f A . f .A. . . . . f . A. .. f bx (6.2.23-3) . . . . . . 1 c 0 2 y s 0 s p0 py p 0 p Ne .. f bx . h . x . . f .A. h . a. . . . . f . A. h . a. . . .. (6.2.23-4) 此时,混凝土受压区的高度应满足本规范公式(6.2.10-3)的要求。当计算中计 入纵向受压普通钢筋时,尚应满足本规范公式(6.2.10-4)的条件;当不满足时,可 按公式(6.2.23-2)计算。 3 对称配筋的矩形截面偏心受拉构件,不论大、小偏心受拉情况,均可按 公式(6.2.23-2)计算。 (a) 小偏心受拉构件 49 (b)大偏心受拉构件 图 6.2.23 矩形截面偏心受拉构件正截面受拉承载力计算 6.2.24 沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形、T 形或 I 形截面钢筋混凝土偏心 受拉构件,其正截面受拉承载力应符合本规范公式(6.2.25-1)的规定,式中正截 面受弯承载力设计值 u M 可按本规范公式(6.2.19-1)和公式(6.2.19-2)进行计算,但 应取等号,同时应分别取 N 为 0 和以 u M 代替 i Ne 。 6.2.25 对称配筋的矩形截面钢筋混凝土双向偏心受拉构件,其正截面受拉承载 力应符合下列规定: 0 u0 u 1 1 Ne

NM . . (6.2.25-1) 式中:Nu0——构件的轴心受拉承载力设计值; e0——轴向拉力作用点至截面重心的距离; u M ——按轴向拉力作用下的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值。 构件的轴心受拉承载力设计值 Nu0,按本规范公式(6.2.22)计算,但应取等号, 并以 Nu0 代替 N。按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设 计值 u M ,可按本节(Ⅰ)的有关规定进行计算。 公式(6.2.25-1)中的 e0 /Mu 也可按下列公式计算: 0 0x 2 0y 2 u ux uy ()() eee MMM . . (6.2.25-2) 式中: 0x e 、0y e ——轴向拉力对截面重心 y 轴、x 轴的偏心距; ux M 、uy M —— x 轴、y 轴方向的正截面受弯承载力设计值,按本节(Ⅱ) 的规定计算。 6.3 斜截面承载力计算 6.3.1 矩形、T 形和 I 形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件: 当/ 4 w h b . 时 c c 0 V . 0.25. f bh (6.3.1-1) 当/ 6 w h b . 时 50 V . 0.2.c fcbh0 (6.3.1-2) 当 4 w . h / b . 6 时,按线性内插法确定。 式中:V —— 构件斜截面上的最大剪力设计值; . c ——混凝土强度影响系数:当混凝土强度等级不超过 C50 时,取 1.0 c . . ; 当混凝土强度等级为 C80 时,取 c . . 0.8;其间按线性内插法确定; b ——矩形截面的宽度,T 形截面或 I 形截面的腹板宽度; 0 h ——截面的有效高度; hw ——截面的腹板高度:矩形截面,取有效高度;T 形截面,取有效高度减 去翼缘高度;I 形截面,取腹板净高。 注:1 对 T 形或 I 形截面的简支受弯构件,当有实践经验时,公式(6.3.1-1)中 的系数可改用 0.3; 2 对受拉边倾斜的构件,当有实践经验时,其受剪截面的控制条件可适当放 宽。 6.3.2 计算斜截面受剪承载力时,剪力设计值的计算截面应按下列规定采用: 1 支座边缘处的截面(图 6.3.2a、b 截面 1-1) ; 2 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面(图 6.3.2a 截面 2-2、3-3) ; 3 箍筋截面面积或间距改变处的截面(图 6.3.2b 截面 4-4) ; 4 截面尺寸改变处的截面。

注:1 受拉边倾斜的受弯构件,尚应包括梁的高度开始变化处、集中荷载作用 处和其它不利的截面; 2 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点 的距离,应符合本规范第 9.2.8 条和第 9.2.9 的构造要求。 (a) 弯起钢筋 (b) 箍筋 图 6.3.2 斜截面受剪承载力剪力设计值的计算截面 1-1 支座边缘处的斜截面;2-2、3-3 受拉区弯起钢筋弯起点的斜截面;4-4 箍筋截面面积或 间距改变处的斜截面 6.3.3 不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件,其斜截面受剪承载力应符合下 列规定: 51 V . 0.7.h ftbh0 (6.3.3-1) 14 h 0 800 h . .. ... .. (6.3.3-2) 式中: h . —— 截面高度影响系数: 0 h 小于 800mm 时, 800mm; 0 h 大于 2000mm 当 取 当 时,取 2000mm。 6.3.4 当仅配置箍筋时,矩形、T 形和 I 形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符 合下列规定: cs P V . V .V (6.3.4-1) v cs cv t 0 yv 0 s V f bh f A h s .. . (6.3.4-2) p p0 V . 0.05N (6.3.4-3) 式中:Vcs ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值; Vp ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值; cv . ——截面混凝土受剪承载力系数,对于一般受弯构件取 0.7;对集中荷载 作用下(包括作用有多种荷载,其中集中荷载对支座截面或节点边缘 所产生的剪力值占总剪力的 75% 以上的情况)的独立梁,取 cv 1.75 1 . .. 为,. 为计算截面的剪跨比,可取. 等于 a/h0,当.小于 1.5 时,

取 1.5,当.大于 3 时,取 3,a 取集中荷载作用点至支座截面或节点 边缘的距离; Asv ——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积,即 nAsv1,此处,n 为 在同一个截面内箍筋的肢数,Asv1 为单肢箍筋的截面面积; s ——沿构件长度方向的箍筋间距; yv f ——箍筋的抗拉强度设计值,按本规范第 4.2.3 条的规定采用; Np0 ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力筋及普通钢筋 的合力,按本规范第 10.1.13 条计算;当 Np0 大于 0.3 c 0 f A 时,取 0.3 c 0 f A ,此处, 0 A 为构件的换算截面面积。 注:1 对合力 Np0 引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况,以及预应力混凝土连续 52 梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁,均应取 Vp 为 0; 2 先张法预应力混凝土构件,在计算合力 Np0 时,应按本规范第 10.1.9 条和第 7.1.9 条的规定考虑预应力筋传递长度的影响。 6.3.5 当配置箍筋和弯起钢筋时,矩形、T 形和 I 形截面受弯构件的斜截面受剪承 载力应符合下列规定: cs p yv V .V .V . 0.8 f Asb sin.s . 0.8 fpyApb sin.p (6.3.5) 式中:V—— 配置弯起钢筋处的剪力设计值,按本规范第 6.3.6 条的规定取用; p V ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值,按本规范公式(6.3.4-3)计 算,但计算合力 Np0 时不考虑预应力弯起钢筋的作用; sb A 、pb A ——分别为同一平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的截面面积; s . 、p . ——分别为斜截面上非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴 线的夹角。 6.3.6 计算弯起钢筋时,截面剪力设计值可按下列规定取用(图 6.3.2a) : 1 计算第一排(对支座而言)弯起钢筋时,取支座边缘处的剪力值; 2 计算以后的每一排弯起钢筋时,取前一排(对支座而言)弯起钢筋弯起 点处的剪力值。 6.3.7 矩形、T 形和 I 形截面的一般受弯构件,当符合下式要求时,可不进行斜截 面的受剪承载力计算,其箍筋的构造要求应符合本规范第 9.2.9 条的有关规定。 cv t 0 p0 V .. f bh . 0.05N (6.3.7) 式中: cv . ——截面混凝土受剪承载力系数,按本规范第 6.3.4 条的规定采用。 6.3.8 受拉边倾斜的矩形、T 形和 I 形截面受弯构件,其斜截面受剪承载力应符合 下列规定(图 6.3.8) : cs sp y sb s V .V .V . 0.8 f A sin. (6.3.8-1) yv sv sv y sb sb sp 0.8( ) tan tan M fAz fAz V zc . .

.... . . (6.3.8-2) 式中:M——构件斜截面受压区末端的弯矩设计值; cs V ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值,按本规范公式 (6.3.4-2)计算,其中 h0 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度; 53 sp V ——构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设 计值在垂直方向的投影:对钢筋混凝土受弯构件,其值不应大于 sin . y s f A ;对预应力混凝土受弯构件,其值不应大于 ( ) sin . py p y s f A . f A ,且不应小于. sin . pe p A ; sv z ——同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离; sb z ——同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离; z ——斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合 力点的距离,可近似取为 0.9 0 h ; . ——斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角; c ——斜截面的水平投影长度,可近似取为 h0。 注:在梁截面高度开始变化处,斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁 的有关公式分别计算,并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋。 图 6.3.8 受拉边倾斜的受弯构件的斜截面受剪承载力计算 6.3.9 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定(图 6.3.9) : . . y s py p y sb sb py pb pb yv sv sv M. f A . f A z..f A z ..f A z ..f A z (6.3.9-1) 此时,斜截面的水平投影长度 c 可按下列条件确定: y sb s py pb p yv sv V ..f A sin. ..f A sin. ..f A (6.3.9-2) 式中:V—— 斜截面受压区末端的剪力设计值; z —— 纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离,可 近似取为 0.9 0 h ; sb z 、pb z ——分别为同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的合 54 力点至斜截面受压区合力点的距离; sv z —— 同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离。 在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时,公式中的 py f 应按下列规定确定:锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应 取为零,在锚固终点处应取为 py f ,在两点之间可按线性内插法确定。此时,纵向 预应力筋的锚固长度 a l 应按本规范第 8.3.1 条确定。 图 6.3.9 受弯构件斜截面受弯承载力计算 6.3.10 受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋,当符合本规范第 8.3.1 条至第 8.3.5 条、 第 9.2.2 至第 9.2.4 条、第 9.2.7 条、第 9.2.8 条和第 9.2.9 条规定的构造要求时,可 不进行构件斜截面的受弯承载力计算。 6.3.11 矩形、T 形和 I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件,其受剪 截面应符合本规范第 6.3.1 条的规定。 6.3.12 矩形、T 形和 I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件,其斜截面受剪承载力应 符合下列规定: sv

t 0 yv 0 1.75 0.07 1 V f bh f A h N .s ... . (6.3.12) 式中:. —— 偏心受压构件计算截面的剪跨比,取为 M (Vh0 ); N ——与剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值,当大于 0.3 f A c 时,取 0.3 f A c ,此处, A 为构件的截面面积。 计算截面的剪跨比. 应按下列规定取用: 1 对框架结构中的框架柱, 当其反弯点在层高范围内时, 可取为 55 /(2 ) n 0 H h 。当. 小于 1 时,取 1;当. 大于 3 时,取 3。此处,M 为计算截面上 与剪力设计值 V 相应的弯矩设计值, n H 为柱净高; 2 其它偏心受压构件,当承受均布荷载时,取 1.5;当承受符合本规范第 6.3.4 条所述的集中荷载时,取为 a / h0,且当. 小于 1.5 时取 1.5,当. 大于 3 时 取 3。 6.3.13 矩形、T 形和 I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件,当符合下列要求时,可 不进行斜截面受剪承载力计算,其箍筋构造要求应符合本规范第 9.3.3 条的规定。 t0 1.75 0.07 1 V f bh N . .. . (6.3.13) 式中:剪跨比. 和轴向压力设计值 N 应按本规范第 6.3.12 条确定。 6.3.14 矩形、T 形和 I 形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件,其斜截面受剪承载力应 符合下列规定: sv t 0 yv 0 1.75 0.2 1 V f bh f A h N .s ... . (6.3.14) 式中:N—— 与剪力设计值 V 相应的轴向拉力设计值; . ——计算截面的剪跨比,按本规范第 6.3.12 条确定。 当公式(6.3.14)右边的计算值小于 0

sv yv h s f A 时,应取等于 0 sv yv h s f A ,且 0 sv yv h s fA 值不应小于 t 0 0.36 f bh 。 6.3.15 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压、受拉构件,其截面限制条件和斜 截面受剪承载力可按本规范第 6.3.1 至第 6.3.14 条计算,但上述条文公式中的截面 宽度 b 和截面有效高度 0 h 应分别以 1.76 r 和 1.6 r 代替,此处,r 为圆形截面的半径。 计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积。 6.3.16 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱,其受剪截面应符合下列要求: x c c 0 V . 0.25. f bh cos. (6.3.16-1) y c c 0 V . 0.25. f hb sin. (6.3.16-2) 式中: x V ——x 轴方向的剪力设计值,对应的截面有效高度为 h0,截面宽度为 b; y V ——y 轴方向的剪力设计值,对应的截面有效高度为 b0,截面宽度为 h; . ——斜向剪力设计值 V 的作用方向与 x 轴的夹角, arctan( / ) y x . . V V 。 6.3.17 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱,其斜截面受剪承载力应符合下列规 56 定: ux x2 ux uy 1 tan VV V V . . .. . .. .. .. (6.3.17-1) uy y2 uy ux

1 tan V V V V. . .. ... .. (6.3.17-2) 在 x 轴、y 轴方向的斜截面受剪承载力设计值 ux V 、uy V 应按下列公式计算: svx ux t 0 yv 0 x 1.75 0.07 1 V f bh f A h N .s ... . (6.3.17-3) svy uy t 0 yv 0 y 1.75 0.07 1 A V f hb f b N .s ... . (6.3.17-4) 式中: x y . 、. —— 分别为框架柱 x 轴、y 轴方向的计算剪跨比,按本规范 6.3.12 条的规定确定; svx A 、svy A —— 分别为配置在同一截面内平行于 x 轴、y 轴的箍筋各肢截面面 积的总和; N ——与斜向剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值,当 N 大于 0.3 f A c 时,取 0.3 f A c ,此处, A 为构件的截面面积。 在设计截面时,可在公式(6.3.17-1) 、公式(6.3.17-2)中近似取 ux uy V /V 等于 1 后直接进行计算。 6.3.18 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱,当符合下列要求时,可不进行斜截 面受剪承载力计算,其构造箍筋要求应符合本规范第 9.3.3 条的规定。 xt0

x 1.75 0.07 cos 1 V f bh N . . .. ....... (6.3.18-1) yt0 y 1.75 0.07 sin 1 V f hb N . . .. . .. . .. . . . (6.3.18-2) 6.3.19 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱,当斜向剪力设计值 V 的作用方向 与 x 轴的夹角. 在 0°~ 10° 80°~ 90° 或 时,可仅按单向受剪构件进行截面承载力计 算。 57 6.3.20 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件: V . 0.25.c fcbh0 (6.3.20) 6.3.21 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定: w sh t 0 yv 0 v 1 (0.5 0.13 ) 0.5 V f bh N A f A h .As ... . (6.3.21) 式中:N —— 与剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值,当 N 大于 0.2 f bh c 时,取 0.2 f bh c ; A —— 剪力墙的截面面积; Aw ——T 形、I 形截面剪力墙腹板的截面面积,对矩形截面剪力墙,取为 A; Ash ——配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积; v s ——水平分布钢筋的竖向间距; . ——计算截面的剪跨比,取为 M/(Vh0) ;当. 小于 1.5 时,取 1.5,当. 大于 2.2 时,取 2.2;此处,M 为与剪力设计值 V 相应的弯矩设计值; 当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时,. 可按距墙底 h0/2 处的 弯矩值与剪力值计算。

当剪力设计值 V 不大于公式(6.3.21)中右边第一项时,水平分布钢筋应按本 规范第 9.4.2、9.4.4、9.4.6 条的构造要求配置。 6.3.22 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定: w sh t 0 yv 0 v 1 (0.5 0.13 ) 0.5 V f bh N A f A h .As ... . (6.3.22) 当上式右边的计算值小于 0 v sh yv h s f A 时,取等于 0 v sh yv h s fA 。 式中: N ——与剪力设计值 V 相应的轴向拉力设计值; . ——计算截面的剪跨比,按本规范第 6.3.21 条采用。 6.3.23 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第 6.3.1 条的规定,其斜截面受 剪承载力应符合下列规定: v t 0 yv 0 0.7 s V f bh f A h s . . (6.3.23) 6.4 扭曲截面承载力计算 58 9.1.1 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下,hw b 不大于 6 的矩形、T 形、I 形截面和 w w h t 不大于 6 的箱形截面构件(图 6.4.1),其截面应符合下列条件: 当 h / b w (或 w w h / t )不大于 4 时 cc 0t 0.25 0.8 VTf bh W . . . (6.4.1-1)

当 h / b w (或 w w h / t )等于 6 时 cc 0t 0.2 0.8 VTf bh W . . . (6.4.1-2) 当 4< h / b w (或 w w h / t )<6 时,按线性内插法确定。 式中: T——扭矩设计值; b——矩形截面的宽度,T 形或 I 形截面取腹板宽度,箱形截面取两侧壁总厚 度 2tw; Wt——受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩,按本规范第 6.4.3 条的规定计算; hw——截面的腹板高度:对矩形截面,取有效高度 h0;对 T 形截面,取有效高 度减去翼缘高度;对 I 形和箱形截面,取腹板净高; tw——箱形截面壁厚,其值不应小于 bh/7,此处,bh 为箱形截面的宽度。 注:当 w h / b 大于 6 或 w w h / t 大于 6 时,受扭构件的截面尺寸条件及扭曲截面承载力计 算应 符合专门规定。 (a) 矩形截面 (b) T 形、I 形截面 (c) 箱形截面( ) w w t .t. 图 6.4.1 受扭构件截面 1 - 弯矩、剪力作用平面 9.1.2 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件,当符合下列要求时,可不进行构件 受剪扭承载力计算,但应按本规范第 9.2.5 条、第 9.2.9 条和第 9.2.10 条的规定配置 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 59 构造纵向钢筋和箍筋。 p0 t 0t0 0.7 0.05 VTNf bh W bh . . . (6.4.2-1) 或 t 0t0 V T 0.7 f 0.07 N bh W bh . . . (6.4.2-2) 式中: p0 N ——计算截面上混凝土法向应力等于零时的纵向预应力筋及普通钢筋的合 力,按本规范第 10.1.13 条的规定计算,当 p0 N 大于 c 0 0.3 f A 时,取 c 0 0.3 f A ,此处, 0 A 为构件的换算截面面积;

N——与剪力、扭矩设计值 V、T 相应的轴向压力设计值,当 N 大于 f A c 0.3 时,取 f A c 0.3 ,此处,A 为构件的截面面积。 9.1.3 受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩可按下列规定计算: 1 矩形截面 .. 2 t3 6 W . b h .b (6.4.3-1) 式中:b 、h——分别为矩形截面的短边尺寸、长边尺寸。 2 T 形和 I 形截面 t tw tf tf W .W .W. .W (6.4.3-2) 腹板、受压翼缘及受拉翼缘部分的矩形截面受扭塑性抵抗矩 tw W 、tf W. 和 tf W , 可按下列规定计算: 1)腹板 2 tw (3 ) 6 W . b h .b (6.4.3-3) 2)受压翼缘 .. 2 f tf 2 f Whbb . . . . . (6.4.3-4) 3)受拉翼缘 .. 2 f tf 2 f W . h b . b (6.4.3-5) 带格式的: 项目符号和编号 60 式中: b 、h ——分别为截面的腹板宽度、截面高度; b. b f f 、——分别为截面受压区、受拉区的翼缘宽度; f f h.、h ——分别为截面受压区、受拉区的翼缘高度。 计算时取用的翼缘宽度尚应符合 f f b.不大于 b . 6h.及 f f b 不大于 b . 6h 的规定。 2 箱形截面 ..22 hhw thhwhw 3232

66 Wbhbbthbt ........ ( ) ( - )- (6.4.3-6) 式中:bh、hh——分别为箱形截面的短边尺寸、长边尺寸。 9.1.4 矩形截面纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定: st1 cor t t yv T 0.35 f W 1.2 f A A s . . . (6.4.4-1) y st yv st1 cor lfAs fAu . . (6.4.4-2) 偏心距 p0 e 不大于 h/6 的预应力混凝土纯扭构件,当计算的. 值不小于 1.7 时, 取 1.7,并可在公式(6.4.4-1)的右边增加预加力影响项 p0 t 0 0.05 N W A ,此处, p0 N 的 取值应符合本规范第 6.4.2 条的规定。 式中:. —— 受扭的纵向钢筋与箍筋的配筋强度比值,. 值不应小于 0.6,当. 大于 1.7 时,取 1.7; l Ast ——受扭计算中取对称布置的全部纵向普通钢筋截面面积; st1 A ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积; yv f ——受扭箍筋的抗拉强度设计值,按本规范表 4.2.3-1 采用; cor A ——截面核心部分的面积,取为 cor cor b h ,此处, cor cor b 、h 为分别为箍筋内 表面范围内截面核心部分的短边、长边尺寸; cor u ——截面核心部分的周长,取 2 ( ) cor cor b . h 。 注:当. 小于 1.7 或 p0 e 大于 h/6 时,不应考虑预加力影响项,而应按钢筋混凝土纯扭构 件 计算。 9.1.5 T 形和 I 形截面纯扭构件,可将其截面划分为几个矩形截面,分别按本规范 第 6.4.4 条进行受扭承载力计算。每个矩形截面的扭矩设计值可按下列规定计算: 1 腹板 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 61

tw w t TWT W . (6.4.5-1) 2 受压翼缘 tf f t TWT W . . . (6.4.5-2) 3 受拉翼缘 tf f t TWT W . (6.4.5-3) 式中: w T ——腹板所承受的扭矩设计值; f T .、f T ——分别为受压翼缘、受拉翼缘所承受的扭矩设计值。 9.1.6 箱形截面钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定: st1 cor h t t yv T 0.35 fW 1.2 f A A s . . . . (6.4.6-1) h . = w h 2.5t b (6.4.6-2) 式中: h . ——箱形截面壁厚影响系数,当 h . 大于 1.0 时,取 1.0。 . ——同本规范第 6.4.4 条。 9.1.7 在轴向压力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件,其受扭承载力应 符合下列规定: st1 cor t t yv t T 0.35 f W 1.2 f A A 0.07 N W sA . . . . (6.4.7) 式中: N ——与扭矩设计值 T 相应的轴向压力设计值,当 N 大于 f A c 0.3 时,取 f A c 0.3 ; . ——同本规范第 6.4.4 条。 9.1.8 在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件,其受剪扭承载力验算应符合 下列规定: 1 一般剪扭构件 1)受剪承载力

. .. . sv t t 0 P0 yv 0 V 1.5 0.7 f bh 0.05N f A h s . .. . . (6.4.8-1) 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 62 t t 0 1.5 1 0.5 VW Tbh .. . (6.4.8-2) 式中: sv A ——受剪承载力所需的箍筋截面面积; t. ——一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当 t . 小于 0.5 时,取 0.5; 当t . 大于 1.0 时,取 1.0。 2)受扭承载力 P0 st1 cor t t t yv 0 T (0.35 f 0.05 N )W 1.2 f A A As . . . . . (6.4.8-3) 式中:. ——同本规范第 6.4.4 条。 2 集中荷载作用下的独立剪扭构件 1)受剪承载力 . . sv t t 0 P0 yv 0 1.5 1.75 0.05 1 V f bh N f A h s . . . . . . .. . . . . . (6.4.8-4) ..t

t 0 1.5 1 0.2 1 VW Tbh . . . .. (6.4.8-5) 式中: . ——计算截面的剪跨比,按本规范第 6.3.4 条的规定取用; t. ——集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当 t . 小于 0.5 时,取 0.5;当 t . 大于 1.0 时,取 1.0。 2)受扭承载力 受扭承载力仍应按公式(6.4.8-3)计算,但式中的. t 应按公式(6.4.8-5)计算。 9.1.9 T 形和 I 形截面剪扭构件的受剪扭承载力验算应符合下列规定: 1 受剪承载力可按本规范公式(6.4.8-1)与(6.4.8-2)或公式(6.4.8-4)与(6.4.8-5) 进行计算,但应将公式中的 T 及 Wt 分别代之以 w T 及 tw W ; 2 受扭承载力可根据本规范第 6.4.5 条的规定划分为几个矩形截面分别进 行计算。其中,腹板可按本规范公式(6.4.8-3)、公式(6.4.8-2)或公式(6.4.8-3)、公 式(6.4.8-5)进行计算,但应将公式中的 T 及 Wt 分别代之以 w T 及 tw W ;受压翼缘及 受拉翼缘可按本规范第 6.4.4 条纯扭构件的规定进行计算,但应将 T 及 Wt 分别代 带格式的: 项目符号和编号 63 之以 T . f 及 W. tf 或 f T 及 tf W 。 9.1.10 箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力可按下列规定验算: 1 一般剪扭构件 1)受剪承载力 . . sv t t 0 yv 0 V 0.7 1.5 f bh f A h s . . . . (6.4.10-1) 2)受扭承载力 st1 cor h t t t yv T 0.35 f W 1.2 f A A s . . . . . (6.4.10-2) 式中: t . ——按本规范公式(6.4.8-2)计算,但式中的 t W 应代之以 h t . W ; h . 、. ——按本规范第 6.4.6 条的规定确定。 2 集中荷载作用下的独立剪扭构件 1)受剪承载力

sv t t 0 yv 0 (1.5 ) 1.75 1 V f bh f A h s . . ... . (6.4.10-3) 式中: t . ——按本规范公式(6.4.8-5)计算,但式中的 t W 应代之以 h t . W 。 2)受扭承载力 受扭承载力仍应按公式(6.4.10-2)计算,但式中的. t 值应按本规范公式(6.4.8-5) 计算。 9.1.11 在轴向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件,其受扭承载力 可按下列规定验算: st1 cor t t yv t 0.35 1.2 0.2 AA N T f W f W sA . . . . (6.4.11-1) y st yv st1 cor lfAs fAu . . (6.4.11-2) 式中:. ——受扭的纵向钢筋与箍筋的配筋强度比值,. 值不应小于 0.6,当. 大 于 1.7 时取 1.7; st1 A ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积; stl A ——对称布置受扭用的全部纵向钢筋的截面面积; N ——与扭矩设计值相应的轴向拉力设计值,当 N 大于 t 1.75 f A 时,取 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 64 t 1.75 f A ; cor A ——截面核心部分的面积,取 cor b cor h ,此处 cor b 、cor h 为箍筋内表面范围内 截面核心部分的短边、长边尺寸; cor u ——截面核心部分的周长,取 2(bcor . hcor )。 9.1.12 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、T 形、I 形和箱形截面的弯剪扭构 件,可按下列规定进行承载力计算: 1 当 t 0 V 不大于 0.35 f bh 或 t 0 V 不大于 0.875 f bh (. .1)时,可仅验算受弯构件 的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力;

2 当 t t T 不大于 0.175 fW 或 h t t T 不大于 0.175. f W 时,可仅验算受弯构件的正截 面受弯承载力和斜截面受剪承载力。 9.1.13 矩形、T 形、I 形和箱形截面弯剪扭构件,其纵向钢筋截面面积应分别按受 弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定,并应配置在相应的 位置;箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定,并应 配置在相应的位置。 9.1.14 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 其受剪扭承载力可按下列规定验算: 1 受剪承载力 . . sv t t 0 yv 0 1.5 1.75 0.07 1 V f bh N f A h s . . ........... (6.4.14-1) 2 受扭承载力 st1 cor t t t yv 0.35 0.07 1.2 T f N W f AA As . . .. . .. . . .. (6.4.14-2) 式中:. ——计算截面的剪跨比,按本规范第 6.3.12 条确定。 t . ——按本规范第 6.4.8 条计算并符合相关要求; . ——按本规范第 6.4.4 条的规定采用。 9.1.15 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 当 t t T 不大于(0.175 f . 0.035N / A)W 时,可仅验算偏心受压构件的正截面承载力和斜截面 受剪承载力。 9.1.16 在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 65 其纵向钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承 载力计算确定,并应配置在相应的位置;箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承 载力和受扭承载力计算确定,并应配置在相应的位置。 9.1.17 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 其受剪扭承载力应符合下列规定: 1 受剪承载力

sv t t 0 yv 0 (1.5 ) 1.75 0.2 1 V f bh N f A h s . . ........... (6.4.17-1) 2 受扭承载力 st1 cor t t t yv T 0.35 f 0.2 N W 1.2 f A A As . . .. . .. . . .. (6.4.17-2) 当公式(6.4.17-1)右边的计算值小于 sv yv 0 fAh s 时,取 sv yv 0 fAh s ;当公式 (6.4.17-2)右边的计算值小于 st1 cor yv 1.2 f A A s . 时,取 st1 cor yv 1.2 f A A s . 。 式中:. ——计算截面的剪跨比,按本规范第 6.3.12 条确定; sv A ——受剪承载力所需的箍筋截面面积; N ——与剪力、扭矩设计值 V、T 相应的轴向拉力设计值; t. ——按本规范第 6.4.8 条计算并符合相关要求。 . ——按本规范第 6.4.11 条的规定采用。 9.1.18 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 当 t t T . (0.175 f . 0.1N / A)W 时,可仅验算偏心受拉构件的正截面承载力和斜截面受剪 承载力。 9.1.19 在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱, 其纵向钢筋截面面积应分别按偏心受拉构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承

载力计算确定,并应配置在相应的位置;箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承 载力和受扭承载力计算确定,并应配置在相应的位置。 6.5 受冲切承载力计算 6.5.1 在局部荷载或集中反力作用下,不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承载力 带格式的: 项目符号和编号 66 应符合下列规定(图 6.5.1): h t Fl . (0.7. f . 0.25. pc,m ).umh0 (6.5.1-1) 公式(6.5.1-1)中的系数. ,应按下列两个公式计算,并取其中较小值: 1 s . 0.4 1.2 . . . (6.5.1-2) s0 2 m 0.5 4 h u . . . . (6.5.1-3) 式中:Fl——局部荷载设计值或集中反力设计值;板柱节点,取柱所承受的轴向压力 设计值的层间差值减去柱顶冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计 值;当有不平衡弯矩时,应按本规范第 6.5.6 条的规定确定; h . ——截面高度影响系数:当 h 不大于 800mm 时,取 h . 为 1.0;当 h 不小于 2000mm 时,取 h . 为 0.9,其间按线性内插法取用; pc,m . ——计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其 值宜控制在 1.0~3.5N/mm2 范围内; um——计算截面的周长,取距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂 直截面的最不利周长; 0 h ——截面有效高度,取两个方向配筋的截面有效高度平均值; 1. ——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数; 2 . ——计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数; s . ——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值, s . 不 宜大于 4;当 s . 小于 2 时取 2;对圆形冲切面, s . 取 2; s . ——柱位置影响系数:中柱, s . 取 40;边柱, s . 取 30;角柱, s . 取 20。 67 (a) 局部荷载作用下 (b) 集中反力作用下 图 6.5.1 板受冲切承载力计算 1 —冲切破坏锥体的斜截面;2 —计算截面;3 —计算截面的周长;4 —冲切破坏锥体的底面 线

6.5.2 当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于 6 0 h 时,受冲切承载力计算中取用的计算截面周长 m u ,应扣除局部荷载或集中反力作 用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度 (图 6.5.2)。 图 6.5.2 邻近孔洞时的计算截面周长 1 —局部荷载或集中反力作用面;2 —计算截面周长;3 —孔洞;4 —应扣除的长度 注:当图中 1 l 大于 2 l 时,孔洞边长 2l 用 1 2 l l 代替 6.5.3 在局部荷载或集中反力作用下,当受冲切承载力不满足本规范第 6.5.1 条的 要求且板厚受到限制时,可配置箍筋或弯起钢筋,并应符合本规范第 9.1.11 条的构 造规定。此时,受冲切截面及受冲切承载力应符合下列要求: 1 受冲切截面 Fl .1.2 ft.umh0 (6.5.3-1) 2 配置箍筋、弯起钢筋时的受冲切承载力 t pc,m m 0 yv svu y sbu (0.5 0.25 ) 0.8 0.8 sin l F . f . . .u h . f A . f A . (6.5.3-2) 式中: yv f —— 箍筋的抗拉强度设计值,按本规范第 4.2.3 条的规定采用; svu A —— 与呈 45° 冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积; sbu A —— 与呈 45° 冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积; . —— 弯起钢筋与板底面的夹角。 注:当有条件时,可采取配置栓钉、型钢剪力架等形式的抗冲切措施。 6.5.4 配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外的截面,尚应按本规范第 6.5.1 条的规 定进行受冲切承载力计算,此时, m u 应取配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外 0.5h0 处的最不利周长。 6.5.5 矩形截面柱的阶形基础,在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力 68 应符合下列规定(图 6.5.5): Fl . 0.7.h ftbmh0 (6.5.5-1) l s F . p A (6.5.5-2) tb m2 bbb . . (6.5.5-3) 式中: 0 h ——柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度,取两个方向配筋的截 面有效高度平均值; s p ——按荷载效应基本组合计算并考虑结构重要性系数的基础底面地基反力 设计值(可扣除基础自重及其上的土重),当基础偏心受力时,可取用 最大的地基反力设计值; A ——考虑冲切荷载时取用的多边形面积(图 6.5.5 中的阴影面积 ABCDEF); t b ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长:当计算柱与基础交接处的 受冲切承载力时,取柱宽;当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取 上阶宽;

b b ——柱与基础交接处或基础变阶处的冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下 边长,取 bt+2h0。 (a) 柱与基础交接处 (b) 基础变阶处 6.5.5 计算阶形基础的受冲切承载力截面位置 1 — 冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面; 2 — 冲切破坏锥体的底面线 6.5.6 在竖向荷载、水平荷载作用下,当考虑板柱节点计算截面上的剪应力传递不 平衡弯矩时,其集中反力设计值 l F 应以等效集中反力设计值 l,eq F 代替, l,eq F 可按本 规范附录 F 的规定计算。 69 6.6 局部受压承载力计算 2.2.5 配置间接钢筋的混凝土结构构件,其局部受压区的截面尺寸应符合下列要 求: Fl≤1.35.c.l fcAl n (6.6.1-1) b l l A A . . (6.6.1-2) 式中:Fl——局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值; fc——混凝土轴心抗压强度设计值;在后张法预应力混凝土构件的张拉阶 段验算中,可根据相应阶段的混凝土立方体抗压强度 cu f . 值按本规 范表 4.1.4 的规定以线性内插法确定; βc——混凝土强度影响系数,按本规范第 6.3.1 条的规定取用; βl——混凝土局部受压时的强度提高系数; Al——混凝土局部受压面积; Aln——混凝土局部受压净面积;对后张法构件,应在混凝土局部受压面积 中扣除孔道、凹槽部分的面积; Ab——局部受压的计算底面积,按本规范第 6.6.2 条确定。 2.2.6 局部受压的计算底面积 Ab,可由局部受压面积与计算底面积按同心、对 称的原则确定;常用情况,可按图 6.6.2 取用。 图 6.6.2 局部受压的计算底面积 Al —混凝土局部受压面积; Ab —局部受压的计算底面积 2.2.7 当配置方格网式或螺旋式间接钢筋且其核心面积 Acor 不小于 Al 时(图 6.6.3) ,局部受压承载力应符合下列规定: 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 70 . . Fl≤0.9 .c.l fc . 2..v.cor fyv Al n (6.6.3-1) 当为方格网式配筋时(图 6.6.3a) ,钢筋网两个方向上单位长度内钢筋截面 面积的比值不宜大于 1.5,其体积配筋率 ρv 应按下列公式计算: 1 s1 1 2 s 2 2 v

cor nAl nAl As . . . (6.6.3-3) 当为螺旋式配筋时(图 6.6.3b) ,其体积配筋率 ρv 应按下列公式计算: ss1 v cor 4A ds . . (6.6.3-4) 式中:βcor—— 配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数,可本规范公式 (6.6.1-2)计算,但公式中 Ab 应代之以 Acor,且当 Acor 大于 Ab,取 Ab; α——间接钢筋对混凝土约束的折减系数,按本规范附录第 6.2.16 条的规 定取用; yv f ——间接钢筋的抗拉强度设计值,按本规范第 4.2.3 条的规定采用; Acor——方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积,其重 心应与 Al 的重心重合,计算中仍按同心、对称的原则取值; ρv——间接钢筋的体积配筋率; n1、As1——分别为方格网沿 l1 方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积; n2、As2——分别为方格网沿 l2 方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积; Ass1——单根螺旋式间接钢筋的截面面积; dcor——螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土截面直径; s——方格网式或螺旋式间接钢筋的间距,宜取 30~80mm。 h h (h≥l ) (h≥d ) 71 (a)方格网式配筋 (b)螺旋式配筋 图 6.6.3 局部受压区的间接钢筋 Al —混凝土局部受压面积; Ab —局部受压的计算底面积; Acor —方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积 间接钢筋应配置在图 6.6.3 所规定的高度 h 范围内,方格网式钢筋,不应少 于 4 片;螺旋式钢筋,不应少于 4 圈。柱接头,h 尚不应小于 15d,d 为柱的纵 向钢筋直径。 6.7 疲劳验算 3.2.10 受弯构件的正截面疲劳应力验算时,可采用下列基本假定: 1 截面应变保持平面; 2 受压区混凝土的法向应力图形取为三角形; 3 钢筋混凝土构件,不考虑受拉区混凝土的抗拉强度,拉力全部由纵向钢

筋承受;要求不出现裂缝的预应力混凝土构件,受拉区混凝土的法向应力图形取 为三角形; 4 采用换算截面计算。 3.2.11 在疲劳验算中,荷载应取用标准值;吊车荷载应乘以动力系数,并应符合 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 的规定。跨度不大于 12m 的吊车 梁,可取用一台最大吊车的荷载。 3.2.12 钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时,应计算下列部位的混凝土应力和钢筋应 力幅: 1 正截面受压区边缘纤维的混凝土应力和纵向受拉钢筋的应力幅; 2 截面中和轴处混凝土的剪应力和箍筋的应力幅。 注:纵向受压普通钢筋可不进行疲劳验算。 3.2.13 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件正截面疲劳应力应符合下列要求: 1 受压区边缘纤维的混凝土压应力 ff . cc,max . fc (6.7.4-1) 2 预应力混凝土构件受拉区边缘纤维的混凝土拉应力 ff ct,max t . . f (6.7.4-2) 3 受拉区纵向普通钢筋的应力幅 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 72 ff si y .. . .f (6.7.4-3) 4 受拉区纵向预应力筋的应力幅 ff si py .. . .f (6.7.4-4) 式中: f cc,max . ——疲劳验算时截面受压区边缘纤维的混凝土压应力,按本规范公式 (6.7.5-1)计算; f ct,max . ——疲劳验算时预应力混凝土截面受拉区边缘纤维的混凝土拉应力, 按本规范公式(6.7.5-2)计算; f si .. ——疲劳验算时截面受拉区第 i 层纵向钢筋的应力幅,按本规范公式 (6.7.5-3)计算; fc f 、f t f ——分别为混凝土轴心抗压、抗拉疲劳强度设计值,按本规范第 4.1.6 条确定; f y .f ——钢筋的疲劳应力幅限值,按本规范表 4.2.5-1 采用; f

py .f ——预应力筋的疲劳应力幅限值,按本规范表 4.2.5-2 采用。 注:当纵向受拉钢筋为同一钢种时,可仅验算最外层钢筋的应力幅。 3.2.14 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力、拉应力以及 钢筋的应力幅应按下列公式计算: 1 受压区边缘纤维的混凝土压应力 f f max 0 cc,max f0 Mx I . . (6.7.5-1) 2 预应力混凝土构件受拉区边缘纤维的混凝土拉应力 . . ff max 0 ct ,max f0 Mhx I . . . (6.7.5-2) 3 纵向受拉钢筋的应力幅 fff si si,max si,min Δ. .. .. (6.7.5-3) ..f min 0 0 f f s ,min E f0 i i Mhx I .. . . (6.7.5-4) . . fm f f ax 0 0 s ,max E f0 i i Mhx I .. . . (6.7.5-5) 式中: f min

f max M 、 M ——疲 劳 验 算 时 同 一 截 面 上 在 相 应 荷 载 组 合 下 产 生 的 最 大 、 带格式的: 项目符号和编号 73 最小弯矩值; ff si,min si,max . 、. ——由弯矩 f f min max M 、M 引起相应截面受拉区第 i 层纵向钢筋 的应力; fE . ——钢筋的弹性模量与混凝土疲劳变形模量的比值; f 0 I ——疲劳验算时相应于弯矩 fm ax M 与 fm in M 为相同方向时的换算 截面惯性矩; 0 x ——疲劳验算时相应于弯矩 fm ax M 与 fm in M 为相同方向时的换算

截面受压区高度; 0i h ——相应于弯矩 fm ax M 与 fm in M 为相同方向时的截面受压区边 缘至受拉区第 i 层纵向钢筋截面重心的距离。 当弯矩 fm in M 与弯矩 fm ax M 的方向相反时,公式(6.7.5-4)中 0i h 、0 x 和 f0 I 应 以截面相反位置的' 0i h 、0 x. 和 f0 I . 代替。 3.2.15 钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时,换算截面的受压区高度 0 x 、0 x. 和惯性 矩 f0 f0 I 、I .应按下列公式计算: 1 矩形及翼缘位于受拉区的 T 形截面 .... 2 0ff Es0sEs00'0 2 bx .. A. x .a .. A h . x . (6.7.6-1) .... 3 f0f2f2 0Es0Es00' 3s I . bx .. A. x .a .. A h . x (6.7.6-2) 2 I 形及翼缘位于受压区的 T 形截面 1)当 x0 大于 h.f 时(图 6.7.6) . .. . . . . . 22 f0f0fff Es0sEs00'0 22 b x b b x h .Ax a .Ah x ..... . . . . . . . (6.7.6-3) . .. . . . . . 33 ff0f0ff2f2 0Es0sEs00' 33

b x b bx h I.Axa .Ah x ..... . . . . . . . (6.7.6-4) 2)当 0 f x 不大于 h.时,按宽度为 b.f 的矩形截面计算。 带格式的: 项目符号和编号 74 3 0 x. 、f0 I .的计算,仍可采用上述 0 x 、f0 I 的相应公式;当弯矩 f min M 与 f max M 的方向相反时,与 0 x. 、0 x 相应的受压区位置分别在该截面的下侧和上侧;当弯 矩f min M 与 f max M 的方向相同时,可取 0 0 x. . x 、f f 00II.. 。 注:1 当纵向受拉钢筋沿截面高度分多层布置时,公式(6.7.6-1) 、(6.7.6-3)中 . . fE s 0 0 a A h x . 项可用. . fE s00 =1 n ii i a . A h . x 代替,公式(6.7.6-2)、(6.7.6-4)中 . . aAh xE f s 0 . 0 2 项可用. .2 fE s00 =1 n ii i a . A h . x 代替,此处,n 为纵向受拉钢筋的总 层 数,Asi 为第 i 层全部纵向钢筋的截面面积; 2 纵向受压钢筋的应力应符合 y f c fE f . . . . 的条件;当. . E f cf . f y.时,本条各公式 中.E

f As.应以 f y s c f A . . . 代替,此处, . fy 为纵向钢筋的抗压强度设计值,.c f 为纵 向受压钢筋合力点处的混凝土应力。 图 6.7.6 钢筋混凝土受弯构件正截面疲劳应力计算 3.2.16 钢筋混凝土受弯构件斜截面的疲劳验算及剪力的分配应符合下列规定: 1 当截面中和轴处的剪应力符合下列条件时,该区段的剪力全部由混凝土 承受,此时,箍筋可按构造要求配置; ff t . . 0.6 f (6.7.7-1) 式中: . f ——截面中和轴处的剪应力,按本规范第 6.7.8 条计算; ft f ——混凝土轴心抗拉疲劳强度设计值,按本规范第 4.1.6 条确定。 2 截面中和轴处的剪应力不符合公式(6.7.7-1)的区段,其剪力应由箍筋和 混凝土共同承受。此时,箍筋的应力幅 f sv Δ. 应符合下列规定: ff sv yv .. . .f (6.7.7-2) 式中: f sv Δ. ——箍筋的应力幅,按本规范公式(6.7.9-1)计算; f yv Δf ——箍筋的疲劳应力幅限值,按本规范表 4.2.5-1 采用。 带格式的: 项目符号和编号 75 3.2.17 钢筋混凝土受弯构件中和轴处的剪应力应按下列公式计算: f f max 0 V bz . . (6.7.8) 式中: f max V ——疲劳验算时在相应荷载组合下构件验算截面的最大剪力值; b ——矩形截面宽度,T 形、I 形截面的腹板宽度; 0 z ——受压区合力点至受拉钢筋合力点的距离,此时,受压区高度 x0 按 本规范公式(6.7.6-1)或(6.7.6-3)计算。 3.2.18 钢筋混凝土受弯构件斜截面上箍筋的应力幅应按下列公式计算: .ff. f max t 0 sv sv 0 V 0.1 f bh s Δ Az

. . .. . (6.7.9-1) f max . V = f f max min V .V (6.7.9-2) .=ff max max .V V (6.7.9-3) 式中: f max ΔV ——疲劳验算时构件验算截面的最大剪力幅值; f min V ——疲 劳 验 算 时 在 相 应 荷 载 组 合 下 构 件 验 算 截 面 的 最 小 剪 力 值 ; . ——最大剪力幅相对值; s ——箍筋的间距; sv A ——配置在同-截面内箍筋各肢的全部截面面积。

3.2.19 预应力混凝土受弯构件疲劳验算时,应计算下列部位的应力、应力幅: 1 正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力筋、 普通钢筋的应力幅; 2 截面重心及截面宽度剧烈改变处的混凝土主拉应力。 注:1 受压区纵向钢筋可不进行疲劳验算; 2 一级裂缝控制等级的预应力混凝土构件的钢筋可不进行疲劳验算。 3.2.20 要求不出现裂缝的预应力混凝土受弯构件,其正截面的混凝土、纵向预应 力筋和普通钢筋的最小、最大应力和应力幅应按下列公式计算: 1 受拉区或受压区边缘纤维的混凝土应力 f c,min . 或 f f min c,max pc 0 0 My I . . . . (6.7.11-1) 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 带格式的: 项目符号和编号 76 f c,max . 或 f f max c,min pc 0 0 M y I . . . . (6.7.11-2) 2 受拉区纵向预应力筋的应力及应力幅 fff p p,m ax p,m in .. . . . . (6.7.11-3) f f min p,min pe pE 0p 0 M y I . . . . . (6.7.11-4)

f f max P,max pe pE 0p 0 My I . . . .. (6.7.11-5) 3 受拉区纵向普通钢筋的应力及应力幅 fff s s,max s,min .. . . . . (6.7.11-6) f f min s,min s0 E 0s 0 M y I . . . .. (6.7.11-7) f f max s,max s0 E 0s 0 My I . . . .. (6.7.11-8) 式中: f f c,min c,max . 、. ——疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最小、最大 应力,最小、最大应力以其绝对值进行判别; pc . ——扣除全部预应力损失后,由预加力在受拉区或受压区边缘 纤维处产生的混凝土法向应力,按本规范公式(10.1.6-1) 或公式(10.1.6-4)计算; f min f max M 、 M ——疲 劳 验 算 时 同 一 截 面

上 在 相 应 荷 载 组 合 下 产 生 的 最 大 、 最 小弯矩值; .pE——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值: pE s c . . E / E ; I0 ——换算截面的惯性矩; 0 y ——受拉区边缘或受压区边缘至换算截面重心的距离; f p,max f p,min . 、. ——疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的最小、最大 应力; fp Δ. ——疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的应力幅; 77 . pe ——扣除全部预应力损失后所计算的受拉区一层预应力钢筋 的有效预应力,按本规范公式(10.1.6-2)或公式(10.1.6-5) 计算; y0s 、y0p——所计算的受拉区一层普通钢筋、预应力筋截面重心至换算 截面重心的距离; f s,max f s,min . 、. ——疲劳验算时所计算的受拉区一层普通钢筋的最小、最大应 力; f s Δ. ——疲劳验算时所计算的受拉区一层普通钢筋的应力幅; s0 . ——消压弯矩 p0 M 作用下所计算的受拉区一层普通钢筋中产 生的应力;此处, p0 M 为受拉区一层普通钢筋重心处的混 凝土法向预加应力等于零时的相应弯矩值。

注:公式(6.7.11-1)、(6.7.11-2)中的 p c . 、fm in 0 0 ( / ) M I y 、fm a x 0 0 (M / I ) y ,当为拉应力时以 正 值代入;当为压应力时以负值代入;公式(6.7.11-7)、(6.7.11-8)中的 s0 . 以负值代入。 3.2.21 预应力混凝土受弯构件斜截面混凝土的主拉应力应符合下列规定: ff tp t . . f (6.7.12) 式中: f tp . ——预应力混凝土受弯构件斜截面疲劳验算纤维处的混凝土主拉应力, 按本规范第 7.1.8 条的公式计算;对吊车荷载,应计入动力系数。 7 正常使用极限状态验算 7.1 裂缝控制验算 7.1.1 钢筋混凝土和预应力混凝土构件,应按下列规定进行受拉边缘应力或正截 面裂缝宽度验算: 1 一级裂缝控制等级构件,在荷载标准组合下,受拉边缘应力应符合下列 规定: ck pc . .. . 0 (7.1.1-1) 2 二级裂缝控制等级构件,在荷载标准组合下,受拉边缘应力应符合下列 规定: ck pc tk . .. . f (7.1.1-2) 带格式的: 项目符号和编号 78 3 三级裂缝控制等级时,钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永久 组合并考虑长期作用影响的效应计算,预应力混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷 载标准组合并考虑长期作用影响的效应计算。最大裂缝宽度应符合下列规定: wmax . wlim (7.1.1-3) 对环境类别为二 a 类的预应力混凝土构件,在荷载准永久组合下,受拉边缘 应力尚应符合下列规定: cq pc tk . .. . f (7.1.1-4) 式中: ck cq . 、. ——荷载标准组合、准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力; pc . ——扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力,按 本规范公式(10.1.6-1)和公式(10.1.6-4)计算; tk f ——混凝土轴心抗拉强度标准值,按本规范表 4.1.3-2 采用; max w ——按荷载的标准组合或准永久组合并考虑长期作用影响计算的最 大裂缝宽度,按本规范第 7.1.2 条计算; min w ——最大裂缝宽度限值,按本规范第 3.4.5 条采用。 7.1.2 在矩形、T 形、倒 T 形和 I 形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构 件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中,按荷载标准组合或准永久组合并考虑 长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算: s eq max cr s s te 1.9 0.08

d wc E . .. . .. .... .. (7.1.2-1) tk te s . 1.1 0.65 f .. . . (7.1.2-2) iii ii nvd dnd . . . 2 eq (7.1.2-3) te sp te A A.A . . (7.1.2-4) 式中: cr . ——构件受力特征系数,按表 7.1.2-1 采用; . ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:当. <0.2 时,取. =0.2; 当. >1.0 时,取. =1.0;对直接承受重复荷载的构件,取. =1.0; s . ——按荷载准永久组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋应力或按 标准组合计算的预应力混凝土构件纵向受拉钢筋等效应力; Es ——钢筋弹性模量,按本规范表 4.2.4 采用; 79 cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当 cs<20 时,取 cs =20;当 cs>65 时,取 cs=65; te . ——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率;对无粘 结后张构件,仅取纵向受拉钢筋计算配筋率;在最大裂缝宽度计 算中,当 te . <0.01 时,取 te . =0.01; te A ——有效受拉混凝土截面面积:对轴心受拉构件,取构件截面面积; 对受弯、偏心受压和偏心受拉构件,取 te f f A . 0.5bh . (b . b)h ,此 处, f b 、f h 为受拉翼缘的宽度、高度;

s A ——受拉区纵向钢筋截面面积; p A ——受拉区纵向预应力筋截面面积; deq—— 受拉区纵向钢筋的等效直径(mm) ;对无粘结后张构件,仅为受 拉区纵向受拉钢筋的等效直径(mm) ; di —— 受拉区第 i 种纵向钢筋的公称直径;对于有粘结预应力钢绞线束的 直径取为 1 p1 n d ,其中 p1 d 为单根钢绞线的公称直径,n1 为单束钢 绞线根数; i n ——受拉区第 i 种纵向钢筋的根数;对于有粘结预应力钢绞线,取为钢 绞线束数; i v ——受拉区第 i 种纵向钢筋的相对粘结特性系数,按表 7.1.2-2 采用。 注:1 对承受吊车荷载但不需作疲劳验算的受弯构件,可将计算求得的最大裂缝宽 度乘以系数 0.85; 2 对按本规范第 9.2.15 条配置表层钢筋网片的梁,按公式(7.1.2-1)计算的最大 裂缝宽度可适当折减,折减系数可取 0.7; 3 对 0 0 e / h ≤0.55 的偏心受压构件,可不验算裂缝宽度。 表 7.1.2-1 构件受力特征系数 . cr 类 型 钢筋混凝土构件 预应力混凝土构件 受弯、偏心受压 1.9 1.5 偏 心 受 拉 2.4 — 80 轴 心 受 拉 2.7 2.2 表 7.1.2-2 钢筋的相对粘结特性系数 钢筋 先张法预应力筋 后张法预应力筋 钢筋 类别 光面 钢筋 带肋 钢筋 带肋 钢筋 螺旋肋 钢丝 钢绞线 带肋 钢筋 钢绞线 光面 钢丝 i v 0.7 1.0 1.0 0.8 0.6 0.8 0.5 0.4 注:对环氧树脂涂层带肋钢筋,其相对粘结特性系数应按表中系数的 0.8 倍取用。 7.1.3 在荷载准永久组合或标准组合下,钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件开 裂截面处受压边缘混凝土压应力、不同位置处钢筋的拉应力及预应力筋的等效应

力宜按下列假定计算: 1 截面应变保持平面; 2 受压区混凝土的法向应力图取为三角形; 3 不考虑受拉区混凝土的抗拉强度; 4 采用换算截面; 7.1.4 在荷载准永久组合或标准组合下,钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力 或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力也可按下列公式计算: 1 钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力 1) 轴心受拉构件 q sq s N A . . (7.1.4-1) 2) 偏心受拉构件 .. q sq s0s Ne Aha . . . .. (7.1.4-2) 3) 受弯构件 q sq 0 s 0.87 M hA . . (7.1.4-3) 4) 偏心受压构件 ..q sq s Nez Az . . . (7.1.4-4) ..

2 0 f 0 0.87 0.12 1 z h h e . ............ .. . . .. (7.1.4-5) e . . e . y s 0 s (7.1.4-6) 81 .... ... .f ff 0 bbh bh (7.1.4-7) .s 00 ...0 .. . .. 11 4000 2 eh l /h (7.1.4-8) 式中: As ——受拉区纵向钢筋截面面积:对轴心受拉构件,取全部纵向钢筋截 面面积;对偏心受拉构件,取受拉较大边的纵向钢筋截面面积; 对受弯、偏心受压构件,取受拉区纵向钢筋截面面积; q N 、q M ——按荷载准永久组合计算的轴向力值、弯矩值,对偏心受压构件不 考虑二阶效应的影响; e.——轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边纵向钢筋合力点的距离; e ——轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离; e0——荷载准永久组合下的初始偏心距,取为 Mq/Nq; z —— 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离,且不大于 0.87 0 h ; s. —— 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数,当 l h 0 不大于 14 时,取 1.0; ys——截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离;

. .f ——受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值; b.f 、h.f ——分别为受压区翼缘的宽度、高度;在公式(7.1.4-7)中,当 f h. 大于 0 0.2h 时,取 0 0.2h 。 2 预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力 1)轴心受拉构件 k p0 sk ps NN AA . . . . (7.1.4-9) 2)受弯构件 . . k p0 p sk 1ps() MNze AA z . . .. . . (7.1.4-10) k p P0 eeM N . . (7.1.4-11) p ps p0 e . y . e (7.1.4-12) 式中: p A ——受拉区纵向预应力筋截面面积:对轴心受拉构件,取全部纵向预 82 应力筋截面面积;对受弯构件,取受拉区纵向预应力筋截面面积; p0 N ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力,应按本规范第 10.1.13 条的规定计算; k N 、Mk——按荷载标准组合计算的轴向力值、弯矩值; z ——受拉区纵向普通钢筋和预应力筋合力点至截面受压区合力点的距 离,按公式(7.1.4-5)计算,其中 e 按公式(7.1.4-11)计算; 1.

——无粘结预应力筋的等效折减系数,取 1 . 为 0.3;对灌浆的后张预应 力筋,取 1 . 为 1.0; p e —— p0 N 的作用点至受拉区纵向预应力和普通钢筋合力点的距离; ps y ——受拉区纵向预应力和普通钢筋合力点的偏心距; p0 e ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力作用点的偏心 距,应按本规范第 10.1.13 条的规定计算。 7.1.5 在荷载标准组合和准永久组合下,抗裂验算时截面边缘混凝土的法向应力 应按下列公式计算: 1 轴心受拉构件 0 k ck A . . N (7.1.5-1) 0 q cq A N . . (7.1.5-2) 2 受弯构件 0 k ck W . . M (7.1.5-3) 0 q cq W M . . (7.1.5-4) 3 偏心受拉和偏心受压构件 kk ck 00 MN WA . . . (7.1.5-5) qq cq 00 MN WA . . . (7.1.5-6) 式中: A0 —— 构件换算截面面积; 83 W0 —— 构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩。

7.1.6 预应力混凝土受弯构件应分别对截面上的混凝土主拉应力和主压应力进 行验算: 1 混凝土主拉应力 1) 一级裂缝控制等级构件,应符合下列规定: tp tk . . 0.85 f (7.1.6-1) 2) 二级裂缝控制等级构件,应符合下列规定: tp tk . . 0.95 f (7.1.6-2) 2 混凝土主压应力 对一、二级裂缝等级构件,均应符合下列规定: cp ck . . 0.60 f (7.1.6-3) 式中:. tp 、. cp ——分别为混凝土的主拉应力、主压应力,按本规范第 7.1.7 条 确定。 此时,应选择跨度内不利位置的截面,对该截面的换算截面重心处和截面宽 度突变处进行验算。 注:对允许出现裂缝的吊车梁,在静力计算中应符合公式(7.1.6-2)和公式(7.1.6-3)的规定。 7.1.7 混凝土主拉应力和主压应力应按下列公式计算: . . .... . tp cp xyxy 2 ... . . . . .. .. . .. . 2 2 2 (7.1.7-1) 0 k0 x pc I . .. . M y (7.1.7-2) .. Ib VAS 0 k pe pb p 0 . . sin

. .. . (7.1.7-3) 式中:. x —— 由预加力和弯矩值 Mk 在计算纤维处产生的混凝土法向应力; . y —— 由集中荷载标准值 Fk 产生的混凝土竖向压应力; . —— 由剪力值 Vk 和预应力弯起钢筋的预加力在计算纤维处产生的混 凝土剪应力;当计算截面上有扭矩作用时,尚应计入扭矩引起的 剪应力;对超静定后张法预应力混凝土结构构件,在计算剪应力 时,尚应计入预加力引起的次剪力; 84 . pc —— 扣除全部预应力损失后,在计算纤维处由预加力产生的混凝土法 向应力,按本规范公式(6.1.5-1)或(6.1.5-4)计算; y0—— 换算截面重心至计算纤维处的距离; I0 —— 换算截面惯性矩; Vk—— 按荷载标准组合计算的剪力值; S0—— 计算纤维以上部分的换算截面面积对构件换算截面重心的面积 矩; pe . —— 预应力弯起钢筋的有效预应力; Apb —— 计算截面上同一弯起平面内的预应力弯起钢筋的截面面积; . p —— 计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角。 注:公式(7.1.7-1)、 (7.1.7-2)中的. x 、. y 、. pc 和 Mk y0/I0,当为拉应力时,以正值代入; 当为压应力时,以负值代入。 7.1.8 对预应力混凝土吊车梁,在集中力作用点两侧各 0.6h 的长度范围内,由 集中荷载标准值 Fk 产生的混凝土竖向压应力和剪应力的简化分布可按图 7.1.8 确 定,其应力的最大值可按下列公式计算: k y,max 0.6F bh . . (7.1.8-1) r F2 .l. . . . (7.1.8-2) k0 0 VlS Ib . . . (7.1.8-3) r rk0 0

VS Ib . . (7.1.8-4) 式中:. l、. r ——分别为位于集中荷载标准值 Fk 作用点左侧、右侧 0.6h 处截面 上的剪应力; F . ——集中荷载标准值 Fk 作用截面上的剪应力; r k k V l、V ——分别为集中荷载标准值 Fk 作用点左侧、右侧截面上的剪力标准 值。 85 (a) (b) (c) 图 7.1.8 预应力混凝土吊车梁集中力作用点附近的应力分布 (a) 截面;(b) 竖向压应力 y . 分布;(c) 剪应力. 分布 7.1.9 对先张法预应力混凝土构件端部进行正截面、斜截面抗裂验算时,应考虑 预应力筋在其预应力传递长度 ltr 范围内实际应力值的变化。预应力筋的实际应力 可考虑为线性分布,在构件端部取为零,在其预应力传递长度的末端取有效预应 力值. pe (图 7.1.9),预应力筋的预应力传递长度 ltr 应按本规范第 10.1.9 条确定。 图 7.1.9 预应力传递长度范围内有效预应力值的变化 7.2 受弯构件挠度验算 7.2.1 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件的挠度可按照结构力学方法计算,且 不应超过本规范表 3.3.2 规定的限值。 在等截面构件中,可假定各同号弯矩区段内的刚度相等,并取用该区段内最 大弯矩处的刚度。当计算跨度内的支座截面刚度不大于跨中截面刚度的两倍或不 小于跨中截面刚度的二分之一时,该跨也可按等刚度构件进行计算,其构件刚度 可取跨中最大弯矩截面的刚度。 7.2.2 矩形、T 形、倒 T 形和 I 形截面受弯构件考虑荷载长期作用影响的刚度 B 86 可按下列规定计算: 1 采用荷载标准组合时 ..s qk k 1 B MM BM .. . . (7.2.2-1) 2 采用荷载准永久组合时 sBB . . (7.2.2-2)

式中:Mk —— 按荷载的标准组合计算的弯矩,取计算区段内的最大弯矩值; Mq—— 按荷载的准永久组合计算的弯矩,取计算区段内的最大弯矩值; Bs—— 按荷载准永久组合计算的钢筋混凝土受弯构件或按标准组合计算 的预应力混凝土受弯构件的短期刚度,按本规范第 7.2.3 条计算; . —— 考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数,按本规范第 7.2.5 条取 用。 7.2.3 按裂缝控制等级要求的荷载组合作用下,钢筋混凝土受弯构件和预应力混 凝土受弯构件的短期刚度 s B ,可按下列公式计算: 1 钢筋混凝土受弯构件 B EAh sa ss E f . .. .. 0 2 11502 6 135 .. . . . . (7.2.3-1) 2 预应力混凝土受弯构件 1)要求不出现裂缝的构件 s c 0 B =0.85E I (7.2.3-2) 2)允许出现裂缝的构件 ..c0 s cr cr 0.85 1 BEI ... . .. (7.2.3-3) cr

cr k M M . = (7.2.3-4) ..f E . 1.0 0.21 0.45. 0.7 .. .. .... .. 1+ - (7.2.3-5) . . cr pc tk 0 M . . .. f W (7.2.3-6) 87 ..ff f 0 bbh bh . . . (7.2.3-7) 式中:. ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,按本规范第 7.1.2 条确定; E . ——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值,即 s c E / E ; . ——纵向受拉钢筋配筋率:对钢筋混凝土受弯构件,取为( ) As bh0 ;对 预应力混凝土受弯构件,取为. . . . 1 p s 0 . . . A . A bh ,对灌浆的后张 预应力筋,取 1 . =1.0,对无粘结后张预应力筋,取 1 . =0.3; 0 I ——换算截面惯性矩; . f ——受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值; bf、hf ——分别为受拉区翼缘的宽度、高度; cr . —— 预应力混凝土受弯构件正截面的开裂弯矩 Mcr 与弯矩 k M 的比值, 当 cr . >1.0 时,取 cr . =1.0; . pc ——扣除全部预应力损失后,由预加力在抗裂验算边缘产生的混凝土 预压应力; . ——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数,按本规范第 7.2.4 条确定。 注:对预压时预拉区出现裂缝的构件,Bs 应降低 10%。 7.2.4 混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数. 可按下列公式计算: m . 0.7 120 . . . . ..

... h (7.2.4) 式中: m . ——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数基本值,可按正截面应变 保持平面的假定,并取受拉区混凝土应力图形为梯形、受拉边缘 混凝土极限拉应变为 tk c 2 f E 确定;对常用的截面形状, m . 值可 按表 7.2.4 取用; h ——截面高度(mm):当 h <400 时,取 h =400;当 h >1600 时,取 h =1600; 对圆形、环形截面,取 h =2 r ,此处,r 为圆形截面半径或环形截 面的外环半径。 表 7.2.4 截面抵抗矩塑性影响系数基本值 m . 项次 1 2 3 4 5 88 对称 I 形截面或箱形截面 翼缘位于受拉区的倒 T 形截 截面 面 形状 矩形 截面 翼缘位 于受压 区的 T 形截面 bf /b≤2、hf /h 为任意值 bf /b>2、 hf /h<0.2 bf /b≤2、hf /h 为任 意值 bf /b>2、 hf /h<0.2 圆形和环形 截面 m . 1.55 1.50 1.45 1.35 1.50 1.40 1.6-0.24rl /r 注:1 对 f f b. . b 的 I 形截面,可按项次 2 与项次 3 之间的数值采用;对 f f b. . b 的 I 形截面,可按项次 3 与项次 4 之间的数值采用; 2 对于箱形截面,b 系指各肋宽度的总和; 3 r1 为环形截面的内环半径,对圆形截面取 r1 为零。 7.2.5 考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数. 可按下列规定取用: 1 钢筋混凝土受弯构件 当. . =0 时,取. =2.0;当. . = . 时,取. =1.6;当. . 为中间数值时,. 按 线性内插法取用。此处, /( ) s 0 . . . A. bh , /( ) s 0 . . A bh 。 对翼缘位于受拉区的倒 T 形截面,. 应增加 20%。 2 预应力混凝土受弯构件,取. =2.0。

7.2.6 预应力混凝土受弯构件在使用阶段的预加应力反拱值,可用结构力学方法 按刚度 c 0 E I 进行计算,预应力筋的应力应扣除全部预应力损失。考虑预压应力长 期作用的影响,可将计算的反拱值乘以增大系数 2.0。 对重要的或特殊的预应力混凝土受弯构件的长期反拱值,可根据专门的试验 分析确定或根据配筋情况采用考虑收缩、徐变影响的计算方法分析确定。 7.2.7 对预应力混凝土构件应采取措施控制反拱和挠度,并宜符合下列规定: 1 当考虑反拱后计算的构件长期挠度不符合本规范第 3.5.3 条的有关规定 时,可采用施工预先起拱等方式控制挠度; 2 对永久荷载相对于可变荷载较小的预应力混凝土构件,应考虑反拱过大 对正常使用的不利影响,并应采取相应的设计和施工措施。 8 构造规定 8.1 伸缩缝 8.1.1 钢筋混凝土结构伸缩缝的最大间距可按表 8.1.1 确定。 89 表 8.1.1 钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距(m) 结构类别 室内或土中 露天 排架结构 装 配 式 100 70 装 配 式 75 50 框架结构 现 浇 式 55 35 装 配 式 65 40 剪力墙结构 现 浇 式 45 30 装 配 式 40 30 挡土墙、地下室墙壁等类结构 现 浇 式 30 20 注:1 装配整体式结构的伸缩缝间距,可根据结构的具体情况取表中装配式结构与现 浇式结构之间的数值; 2 框架-剪力墙结构或框架-核心筒结构房屋的伸缩缝间距,可根据结构的具体情况 取表中框架结构与剪力墙结构之间的数值; 3 当屋面无保温或隔热措施时,框架结构、剪力墙结构的伸缩缝间距宜按表中露 天栏的数值取用; 4 现浇挑檐、雨罩等外露结构的局部伸缩缝间距不宜大于 12m。 8.1.2 对下列情况,本规范表 8.1.1 中的伸缩缝最大间距宜适当减小: 1 柱高(从基础顶面算起)低于 8m 的排架结构; 2 屋面无保温、隔热措施的排架结构; 3 位于气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁地区的结构或经常处于高温作 用下的结构; 4 采用滑模类工艺施工的各类墙体结构; 5 混凝土材料收缩较大,施工期外露时间较长的结构。 8.1.3 对下列情况,如有充分依据和可靠措施,本规范表 8.1.1 中的伸缩缝最大间 距可适当增大: 1 采用低收缩混凝土材料,采取分仓浇筑、后浇带、控制缝等施工方法, 并加强施工养护;

2 采用专门的预加应力或增配构造钢筋的措施; 3 采取减小混凝土收缩或温度变化的措施。 当增大伸缩缝间距时,尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响。 8.1.4 当设置伸缩缝时,框架、排架结构的双柱基础可不断开。 90 8.2 混凝土保护层 8.2.1 构件中普通钢筋及预应力筋的混凝土保护层厚度应满足下列要求。 1 构件中受力钢筋的保护层厚度不应小于钢筋的直径 d。 2 设计使用年限为 50 年的混凝土结构,最外层钢筋的保护层厚度应符合表 8.2.1 的规定;设计使用年限为 100 年的混凝土结构,应符合本规范第 3.5.4 条的 规定。 表 8.2.1 混凝土保护层的最小厚度 c(mm) 环境等级 板 墙 壳 梁 柱 一 15 20 二 a 20 25 二 b 25 35 三 a 30 40 三 b 40 50 注:1 混凝土强度等级不大于 C25 时,表中保护层厚度数值应增加 5mm; 2 钢筋混凝土基础宜设置混凝土垫层,其受力钢筋的混凝土保护层厚度应从垫层顶面算 起,且不应小于 40mm。 8.2.2 当有充分依据并采取下列有效措施时,可适当减小混凝土保护层的厚度。 1 构件表面有可靠的防护层; 2 采用工厂化生产的预制构件,并能保证预制构件混凝土的质量; 3 在混凝土中掺加阻锈剂或采用阴极保护处理等防锈措施; 4 当对地下室墙体采取可靠的建筑防水做法或防腐措施时,与土壤接触一 侧钢筋的保护层厚度可适当减少,但不应小于 25mm。 8.2.3 当梁、柱、墙中纵向受力钢筋的保护层厚度大于 50mm 时,宜对保护层采 取有效的构造措施。可在保护层内配置防裂、防剥落的焊接钢筋网片,网片钢筋 的保护层厚度不应小于 25mm,并应采取有效的绝缘、定位措施。 8.2.4 有防火要求的建筑物,其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标准的 规定。 8.3 钢筋的锚固 8.3.1 当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时,受拉钢筋的锚固应符合下列要求: 1 基本锚固长度应按下列公式计算: 普通钢筋 91 y ab t f ld f .. (8.3.1-1)

预应力筋 py ab t f ld f .. (8.3.1-2) 式中: lab——受拉钢筋的基本锚固长度; y f 、py f ——普通钢筋、预应力筋的抗拉强度设计值; t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值,当混凝土强度等级高于 C60 时,按 C60 取值; d——锚固钢筋的直径; . ——锚固钢筋的外形系数,按表 8.3.1 取用。 表 8.3.1 锚固钢筋的外形系数. 钢筋类型 光面钢筋 带肋钢筋 螺旋肋钢丝 三股钢绞线 七股钢绞线 . 0.16 0.14 0.13 0.16 0.17 注:光面钢筋末端应做 180° 弯钩,弯后平直段长度不应小于 3 d,但作受压钢筋时可 不做弯钩。 2 受拉钢筋的锚固长度应根据具体锚固条件按下列公式计算,且不应小于 200mm: a l . δa lab (8.3.1-3) 式中: la——受拉钢筋的锚固长度; δa——锚固长度修正系数,按本规范第 8.3.2 条的规定取用,当多于一项时, 可按连乘计算,但不应小于 0.6。 3 当锚固钢筋保护层厚度不大于 5d 时,锚固长度范围内应配置横向构造钢 筋,其直径不应小于 d/4;对梁、柱等杆状构件间距不应大于 5d,对板、墙等平 面构件间距不大于 10 d,且均不应小于 100mm,此处 d 为锚固钢筋的直径。 8.3.2 纵向受拉普通钢筋的锚固长度修正系数 δa 应根据钢筋的锚固条件按下列规 定取用: 1 当带肋钢筋的公称直径大于 25mm 时取 1.10; 2 环氧树脂涂层带肋钢筋取 1.25; 92 3 施工过程中易受扰动的钢筋取 1.10; 4 当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时,修正系数取设 计计算面积与实际配筋面积的比值,但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的 结构构件,不应考虑此项修正; 5 锚固区保护层厚度为 3d 时修正系数可取 0.80,保护层厚度为 5d 时修正 系数可取 0.70,中间按内插取值,此处 d 为纵向受力带肋钢筋的直径。 8.3.3 当纵向受拉普通钢筋末端采用钢筋弯钩或机械锚固措施时,包括弯钩或锚 固端头在内的锚固长度(投影长度)可取为基本锚固长度 lab 的 0.6 倍。钢筋弯钩 和机械锚固的形式和技术要求应符合表 8.3.3 及图 8.3.3 的规定。 表 8.3.3 钢筋弯钩和机械锚固的形式和技术要求 锚固形式 技 术 要 求

90° 弯钩 末端 90° 弯钩,弯后直段长度 12d 135° 弯钩 末端 135° 弯钩,弯后直段长度 5d 一侧贴焊锚筋 末端一侧贴焊长 5d 同直径钢筋,焊缝满足强度要求 两侧贴焊锚筋 末端两侧贴焊长 3d 同直径钢筋,焊缝满足强度要求 焊端锚板 末端与厚度 d 的锚板穿孔塞焊,焊缝满足强度要求 螺栓锚头 末端旋入螺栓锚头,螺纹长度满足强度要求 注:1 锚板或锚头的承压净面积应不小于锚固钢筋计算截面积的 4 倍; 2 螺栓锚头产品的规格、尺寸应满足螺纹连接的要求,并应符合相关标准的要求; 3 螺栓锚头和焊接锚板的间距不大于 3d 时,宜考虑群锚效应对锚固的不利影响; 4 截面角部的弯钩和一侧贴焊锚筋的布筋方向宜向内偏置。 (a)90° 弯钩 (b)135° 弯钩 (c)侧贴焊锚筋 (d)两侧贴焊锚筋 (e)穿孔塞焊锚板 (f)螺栓锚头 图 8.3.3 钢筋弯钩和机械锚固的形式和技术要求 93 锚固长度范围内的构造钢筋应符合本规范第 8.3.1 条的要求。 8.3.4 混凝土结构中的纵向受压钢筋,当计算中充分利用钢筋的抗压强度时,受 压钢筋的锚固长度应不小于相应受拉锚固长度的 0.7 倍。 受压钢筋不应采用末端弯钩和一侧贴焊锚筋的锚固措施。 受压钢筋锚固长度范围内的构造钢筋应符合本规范第 8.3.1 条的要求。 8.3.5 承受动力荷载的预制构件,应将纵向受力普通钢筋末端焊接在钢板或角钢 上,钢板或角钢应可靠地锚固在混凝土中。钢板或角钢的尺寸应按计算确定,其 厚度不宜小于 10mm。 其它构件中的受力普通钢筋的末端也可通过焊接钢板或型钢实现锚固。 8.4 钢筋的连接 8.4.1 钢筋连接可采用绑扎搭接、机械连接或焊接。机械连接接头及焊接接头的 类型及质量应符合国家现行有关标准的规定。 混凝土结构中受力钢筋的连接接头宜设置在受力较小处。在同一根受力钢筋 上宜少设接头。在结构的重要构件和关键传力部位,纵向受力钢筋不宜设置连接 接头。 8.4.2 轴心受拉及小偏心受拉杆件的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接;其它构件 中的钢筋采用绑扎搭接时,受拉钢筋直径不宜大于 25mm,受压钢筋直径不宜大 于 28mm。 8.4.3 同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜互相错开。 图 8.4.3 同一连接区段内纵向受拉钢筋的绑扎搭接接头 注:图中所示同一连接区段内的搭接接头钢筋为两根,当 钢筋直径相同时,钢筋搭接接头面积百分率为 50%。 94 钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为 1.3 倍搭接长度,凡搭接接头中点位于 该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段(图 8.4.3) 。同一连接区段内 纵向受力钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋与全 部纵向受力钢筋截面面积的比值。当直径不同的钢筋搭接时,接直径较小的钢筋 计算。 位于同一连接区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率:对梁类、板类及墙类 构件,不宜大于 25%;对柱类构件,不宜大于 50%。当工程中确有必要增大受

拉钢筋搭接接头面积百分率时,对梁类构件,不宜大于 50%;对板、墙、柱及预 制构件的拼接处,可根据实际情况放宽。 并筋采用绑扎搭接连接时,应按每根单筋错开搭接的方式连接。接头面积百 分率应按同一连接区段内所有的单根钢筋计算。并筋中钢筋的搭接长度应按单筋 分别计算。 8.4.4 纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度,应根据位于同一连接区段内的钢 筋搭接接头面积百分率按下列公式计算,且不应小于 300mm。 l la l l .. (8.4.4) 式中: l l ——纵向受拉钢筋的搭接长度; l. ——纵向受拉钢筋搭接长度的修正系数,按表 8.4.4 取用。当纵向搭接 钢筋接头面积百分率为表的中间值时,修正系数可按内插取值。 表 8.4.4 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数 纵向搭接钢筋接头面积百分率(%) ≤25 50 100 l. 1.2 1.4 1.6 8.4.5 构件中的纵向受压钢筋当采用搭接连接时,其受压搭接长度不应小于本规 范第 8.4.4 条纵向受拉钢筋搭接长度的 0.7 倍,且不应小于 200mm。 8.4.6 在梁、柱类构件的纵向受力钢筋搭接长度范围内的构造钢筋应符合本规范 第 8.3.1 条的要求。当受压钢筋直径大于 25mm 时,尚应在搭接接头两个端面外 100mm 的范围内各设置两道箍筋。 8.4.7 纵向受力钢筋的机械连接接头宜相互错开。钢筋机械连接区段的长度为 95 35d,d 为连接钢筋的较小直径。凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连接 接头均属于同一连接区段。 位于同一连接区段内的纵向受拉钢筋接头面积百分率不宜大于 50%;但对 板、墙、柱及预制构件的拼接处,可根据实际情况放宽。纵向受压钢筋的接头百 分率可不受限制。 机械连接套筒的保护层厚度宜满足有关钢筋最小保护层厚度的规定。机械连 接套筒的横向净间距不宜小于 25mm;套筒处箍筋的间距仍应满足构造要求。 直接承受动力荷载结构构件中的机械连接接头,除应满足设计要求的抗疲劳 性能外,位于同一连接区段内的纵向受力钢筋接头面积百分率不应大于 50%。 8.4.8 细晶粒热轧带肋钢筋以及直径大于 28mm 的带肋钢筋,其焊接应经试验确 定;余热处理钢筋不宜焊接。 纵向受力钢筋的焊接接头应相互错开。钢筋焊接接头连接区段的长度为 35d 且不小于 500mm,d 为连接钢筋的较小直径,凡接头中点位于该连接区段长度内 的焊接接头均属于同一连接区段。 纵向受拉钢筋的接头面积百分率不宜大于 50%,但对预制构件的拼接处,可 根据实际情况放宽。纵向受压钢筋的接头百分率可不受限制。 8.4.9 需进行疲劳验算的构件,其纵向受拉钢筋不得采用绑扎搭接接头,也不宜 采用焊接接头,除端部锚固除外不得在钢筋上焊有附件。 当直接承受吊车荷载的钢筋混凝土吊车梁、屋面梁及屋架下弦的纵向受拉钢 筋必须采用焊接接头时,应符合下列规定: 1 必须采用闪光接触对焊,并去掉接头的毛刺及卷边;

2 同一连接区段内纵向受拉钢筋焊接接头面积百分率不应大于 25%,此时, 焊接接头连接区段的长度应取为 45d,d 为纵向受力钢筋的较大直径; 3 疲劳验算时,焊接接头应符合本规范第 4.2.6 条疲劳应力幅限值的规定。 8.5 纵向受力钢筋的最小配筋率 8.5.1 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率 ρmin 不应小于表 8.5.1 规定的数值。 表 8.5.1 纵向受力钢筋的最小配筋百分率 ρmin (%) 96 受力类型 最小配筋百分率 强度级别 500N/mm2 0.50 强度级别 400N/mm2 0.55 全部 纵向钢筋 强度级别 300 N/mm2、335 N/mm2 0.60 受压构件 一侧纵向钢筋 0.20 受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋 0.20 和 45 t y f f 中的较大值 注:1 受压构件全部纵向钢筋最小配筋百分率,当采用 C60 及以上强度等级的混凝土 时,应按表中规定增加 0.10; 2 板类受弯构件的受拉钢筋,当采用强度级别 400N/mm2、500 N/mm2 的钢筋时, 其最小配筋百分率应允许采用 0.15 和 45 t y f f 中的较大值; 3 偏心受拉构件中的受压钢筋,应按受压构件一侧纵向钢筋考虑; 4 受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率以及轴心受拉构件和小偏心 受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率均应按构件的全截面面积计算; 5 受弯构件、大偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按全截面面积扣除受压翼 缘面积.bf. . b.hf.后的截面面积计算; 6 当钢筋沿构件截面周边布置时,“一侧纵向钢筋”系指沿受力方向两个对边中一 边布置的纵向钢筋。 8.5.2 卧置于地基上的混凝土板,板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低,但不 应小于 0.15 %。 8.5.3 对结构中次要的钢筋混凝土受弯构件,当构造所需截面高度远大于承载的 需求时,其纵向受拉钢筋的配筋率可按下列公式计算: cr min h h . . . (8.5.3-1) cr min y h 1.05 M .fb . (8.5.3-2) 式中 ρ——构件按全截面计算的的纵向受拉钢筋的配筋率; hcr——构件截面的临界高度,当小于 h/2 时取 h/2;

h——构件截面的高度; b——构件的截面宽度; M——构件的正截面受弯承载力设计值。 97 9 结构构件的基本规定 9.1 板 (I) 基本规定 9.1.20 混凝土板按下列原则进行计算: 1 两对边支承的板应按单向板计算; 2 四边支承的板应按下列规定计算: 1)当长边与短边长度之比小于或等于 2.0 时,应按双向板计算; 2)当长边与短边长度之比大于 2.0,但小于 3.0 时,宜按双向板计算; 当按沿短边方向受力的单向板计算时,应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋; 3)当长边与短边长度之比大于或等于 3.0 时,宜按沿短边方向受力的单 向板计算。 9.1.21 现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定: 1 板的跨厚比:钢筋混凝土单向板不大于 30,双向板不大于 40;无梁支承 的有柱帽板不大于 35,无梁支承的无柱帽板不大于 30。预应力板可适当增加; 当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。 2 现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表 9.1.2 规定的数值。 表 9.1.2 现浇钢筋混凝土板的最小厚度(mm) 板 的 类 别 最小厚度 屋面板 60 民用建筑楼板 60 工业建筑楼板 70 单向板 行车道下的楼板 80 双向板 80 面板 50 密肋楼盖 肋高 250 悬臂长度不大于 500mm 60 悬臂板(固定端) 悬臂长度 1200mm 100 无梁楼板 150 98 现浇空心楼盖 200 注:当采取有效措施时,预制板面板的最小厚度可取 40mm。 9.1.22 板中受力钢筋的间距,当板厚不大于 150mm 时不宜大于 200mm;当板厚 大于 150mm 时不宜大于板厚的 1.5 倍,且不宜大于 250mm。 9.1.23 采用分离式配筋的多跨板,板底钢筋宜全部伸入支座;支座负弯矩钢筋向 跨内延伸的长度应根据负弯矩图确定,并满足钢筋锚固的要求。 简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度不应小于钢筋直径 的 5 倍,且宜伸至支座中心线。当连续板内温度、收缩应力较大时,伸入支座的

长度宜适当增加。 9.1.24 现浇混凝土空心楼板的体积空心率不宜大于 50%。 采用箱型内孔时,顶板厚度不应小于肋间净距的 1/15 且不应小于 50mm。当 底板配置受力钢筋时,其厚度不应小于 50mm。内孔间肋宽与内孔高度比不宜小 于 1/4,且肋宽不应小于 60mm,对预应力板不应小于 80mm。 采用管型内孔时,孔顶、孔底板厚均不应小于 40mm,肋宽与内孔径之比不 宜小于 1/5,且肋宽不应小于 50mm,对预应力板不应小于 60mm。 (II) 构造配筋 9.1.25 按简支边或非受力边设计的现浇混凝土板,当与混凝土梁、墙整体浇筑或 嵌固在砌体墙内时,应设置垂直于板边的板面构造钢筋,并符合下列要求: 1 钢筋直径不宜小于 8mm,间距不宜大于 200mm,且单位宽度内的配筋 面积不宜小于跨中相应方向板底钢筋截面面积的 1/3。与混凝土梁、混凝土墙整 体浇筑单向板的非受力方向,钢筋截面面积尚不宜小于受力方向跨中板底钢筋截 面面积的 1/3; 2 该构造钢筋从混凝土梁边、混凝土墙边伸入板内的长度不宜小于 l0/4, 砌体墙支座处钢筋伸入板边的长度不宜小于 l0/7,其中计算跨度 l0 对单向板按受 力方向考虑、对双向板按短边方向考虑; 3 在柱角或墙阳角处的楼板凹角部位,钢筋伸入板内的长度应从柱边或墙 边算起; 4 板角部分的钢筋应沿两个垂直方向布置,或按放射状、斜向平行布置, 并按受拉钢筋在梁内、墙内或柱内锚固。 99 9.1.26 当按单向板设计时,应在垂直于受力的方向布置分布钢筋,其配筋率不 宜小于受力钢筋的 15%,且不宜小于 0.15%;分布钢筋直径不宜小于 6mm,间 距不宜大于 250mm;当集中荷载较大时,分布钢筋的配筋面积尚应增加,且间 距不宜大于 200mm。 当有实践经验或可靠措施时,预制单向板的分布钢筋可不受本条的限制。 9.1.27 在温度、收缩应力较大的现浇板区域,应在板的表面双向配置防裂构造钢 筋。配筋率均不宜小于 0.10%,间距不宜大于 200mm。防裂构造钢筋可利用原 有钢筋贯通布置,也可另行设置钢筋并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周 边构件中锚固。 楼板平面的瓶颈部位宜适当增加板厚和配筋。沿板的洞边、凹角部位宜加配 防裂构造钢筋,并采取可靠的锚固措施。 (III) 板柱结构 9.1.9 混凝土板中配置抗冲切箍筋或弯起钢筋时,应符合下列构造要求: 1 板的厚度不应小于 200mm; 2 按计算所需的箍筋及相应的架立钢筋应配置在与 45° 冲切破坏锥面相交 的范围内,且从集中荷载作用面或柱截面边缘向外的分布长度不应小于 1.5 0 h(图 9.1.9 a) ;箍筋直径不应小于 6mm,且应做成封闭式,间距不应大于 h0 / 3,且不 应大于 100mm; 3 按计算所需弯起钢筋的弯起角度可根据板的厚度在 30° ~45° 之间选取;弯 起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交(图 9.1.9 b) ,其交点应在集中荷载作用 面或柱截面边缘以外(1/2~2/3)h 的范围内。弯起钢筋直径不宜小于 12mm,且 每一方向不宜少于 3 根。

100 (a)用箍筋作抗冲切钢筋 (b)用弯起钢筋作抗冲切钢筋 图 9.1.9 板中抗冲切钢筋布置 注:图中尺寸单位 mm 1 — 架立钢筋; 2 — 冲切破坏锥面; 3 —箍筋; 4 — 弯起钢筋 9.1.10 板柱节点可采用带柱帽或托板的结构形式。板柱节点的形状、尺寸应包容 45° 的冲切破坏锥体,并应满足受冲切承载力的要求。 柱帽的高度不应小于板的厚度 h;托板的厚度不应小于 h/4。柱帽高度或托 板厚度与板厚之和不宜小于 16d,d 为柱中主筋的最大直径。柱帽或托板在平面 两个方向上的尺寸均不宜小于同方向上柱截面宽度 b 加 4h 的数值(图 9.1.10) 。 b+4h b hh 16d 45 b+4h bh h/4 16d 45 (a)柱帽 (b)托板 图 9.1.10 带柱帽或托板的板柱结构 9.1.10 混凝土厚板及卧置于地基上的基础筏板,当板的厚度大于 2m 时,除应沿 板的上、下表面布置的纵、横方向钢筋外,尚宜在板厚度不超过 1m 范围内设置 与板面平行的构造钢筋网片,网片钢筋直径不宜小于 12mm,纵横方向的间距不 101 宜大于 200mm。 9.1.11 当混凝土板的厚度不小于 150mm 时,对板的无支承边的端部,宜设置 U 形构造钢筋并与板顶、板底的钢筋搭接,搭接长度不应小于 2 倍板厚。也可采用 板面、板底钢筋分别向下、上弯折搭接的形式。 9.2 梁 (I) 纵向配筋 9.2.1 梁的纵向受力钢筋应符合下列规定: 1 伸入梁支座范围内的钢筋不应少于两根。 2 梁高不小于 300mm 时,钢筋直径不应小于 10mm;梁高小于 300mm 时钢 筋直径不应小于 8mm。 3 梁上部钢筋水平方向的净间距不应小于 30mm 和 1.5d;梁下部钢筋水平方 向的净间距不应小于 25mm 和 d 。当下部钢筋多于两层时,两层以上钢筋水平 方向的中距应比下面两层的中距增大一倍;各层钢筋之间的净间距不应小于 25mm 和 d,d 为钢筋的最大直径。 4 在梁的配筋密集区域可采用并筋的配筋形式。 9.2.2 钢筋混凝土简支梁和连续梁简支端的下部纵向受力钢筋,从支座边缘算起 伸入支座内的锚固长度应符合下列规定: 1 当 V 不大于 t 0 0.7 f bh 时,不小于 5d;当 V 大于 t 0 0.7 f bh 时,对带肋钢筋

不小于 12d,对光面钢筋不小于 15d,d 为钢筋的最大直径; 2 如纵向受力钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度不符合上述要求时,应按 本规范第 8.3.3 条的规定采取有效的锚固措施; 3 支承在砌体结构上的钢筋混凝土独立梁,在纵向受力钢筋的锚固长度范 围内应配置不少于两个箍筋,其直径不宜小于 d/4,d 为纵向受力钢筋的最大直 径;间距不宜大于 10d,当采取机械锚固措施时箍筋间距尚不宜大于 5d, d 为 纵向受力钢筋的最小直径。 注:混凝土强度等级为 C25 及以下的简支梁和连续梁的简支端,当距支座边 1.5h 范围内 作用有集中荷载,且 V 大于 t 0 0.7 f bh 时,对带肋钢筋宜采取附加锚固措施,或取锚 固长度不小于 15d,d 为锚固钢筋的直径。 102 9.2.3 钢筋混凝土梁支座截面负弯矩纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断,当需要截 断时,应符合以下规定: 1 当 V 不大于 t 0 0.7 f bh 时,应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢 筋的截面以外不小于 20d 处截断,且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应 小于 1.2la; 2 当 V 大于 t 0 0.7 f bh 时,应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋 的截面以外不小于 0 h 且不小于 20d 处截断,且从该钢筋强度充分利用截面伸出的 长度不应小于 a 0 1.2l . h ; 3 若按本条 1、2 款确定的截断点仍位于负弯矩对应的受拉区内,则应延伸 至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于 1.3h0 且不小于 20d 处截断,且从该钢筋强度充分利用截面伸出的延伸长度不应小于 a 0 1.2l .1.7h 。 9.2.4 在钢筋混凝土悬臂梁中,应有不少于两根上部钢筋伸至悬臂梁外端,并向 下弯折不小于 12d;其余钢筋不应在梁的上部截断,而应按本规范第 9.2.8 条规 定的弯起点位置向下弯折,并按本规范第 9.2.7 条的规定在梁的下边锚固。 9.2.5 梁内受扭纵向钢筋的最小配筋率 tl ,min . 应符合下列规定: t ,min 0.6 t l y Tf Vb f . . (9.2.5) 当 T /(Vb) . 2.0 时,取 T /(Vb) . 2.0。 式中: tl ,min . ——受扭纵向钢筋的最小配筋率,取 stl A /(bh); b ——受剪的截面宽度,按本规范第 6.4.1 条的规定取用,对箱形截面 构件, b 应以 bh 代替; l Ast ——沿截面周边布置的受扭纵向钢筋总截面面积。 沿截面周边布置受扭纵向钢筋的间距不应大于 200mm 及梁截面短边长度; 除应在梁截面四角设置受扭纵向钢筋外,其余受扭纵向钢筋宜沿截面周边均匀对 称布置。受扭纵向钢筋应按受拉钢筋锚固在支座内。 在弯剪扭构件中,配置在截面弯曲受拉边的纵向受力钢筋,其截面面积不应 小于按本规范第 8.5.1 条规定的受弯构件受拉钢筋最小配筋率计算的钢筋截面面 积与按本条受扭纵向钢筋配筋率计算并分配到弯曲受拉边的钢筋截面面积之和。 9.2.6 梁的上部纵向构造钢筋应符合下列要求:

103 1 当梁端实际受到部分约束但按简支计算时,应在支座区上部设置纵向构造 钢筋。其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的 1/4, 且不应少于两根。该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出的长度不应小于 l0/5, l0 为梁的计算跨度。 2 对架立钢筋,当梁的跨度小于 4m 时,直径不宜小于 8mm;当梁的跨度为 4~6m 时,直径不应小于 10mm;当梁的跨度大于 6m 时,直径不宜小于 12mm。 (II) 横向配筋 9.2.7 混凝土梁宜采用箍筋作为承受剪力的钢筋。 当采用弯起钢筋时,弯起角宜取 45° 60° 或 ;在弯终点外应留有平行于梁 轴线方向的锚固长度,且在受拉区不应小于 20d,在受压区不应小于 10d,d 为 弯起钢筋的直径;梁底层钢筋中的角部钢筋不应弯起,顶层钢筋中的角部钢筋不 应弯下。 9.2.8 在混凝土梁的受拉区中,弯起钢筋的弯起点可设在按正截面受弯承载力计 算不需要该钢筋的截面之前,但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于不需要该钢筋 的截面之外(图 9.2.8) ;同时弯起点与按计算充分利用该钢筋的截面之间的距离 不应小于 h0 / 2。 当按计算需要设置弯起钢筋时,从支座起前一排的弯起点至后一排的弯终点 的距离不应大于本规范表 9.2.9 中 V 大于 t 0 p0 0.7 f bh . 0.05N 时的箍筋最大间距。 弯起钢筋不应采用浮筋。 图 9.2.8 弯起钢筋弯起点与弯矩图的关系 1—受拉区的弯起点;2—按计算不需要钢筋“b”的截面;3—正 截面受弯承载力图;4—按 计算充分利用钢筋“a”或“b”强度的截面;5—按计算不需要钢筋“a”的截面;6—梁中心线 104 9.2.9 梁中箍筋的配置应符合下列规定: 1 按承载力计算不需要箍筋的梁,当截面高度大于 300mm 时,应沿梁全长 设置构造箍筋;当截面高度 h . 150~300mm 时,可仅在构件端部 0 l /4 范围内设置 构造箍筋, 0 l 为跨度。但当在构件中部 0 l /2 范围内有集中荷载作用时,则应沿梁 全长设置箍筋。当截面高度小于 150mm 时,可以不设置箍筋; 2 截面高度大于 800mm 的梁,箍筋直径不宜小于 8mm;对截面高度不大于 800mm 的梁,不宜小于 6mm。梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时,箍筋直径 尚不应小于 0.25d,d 为受压钢筋最大直径; 3 梁中箍筋的最大间距宜符合表 9.2.9 的规定;当 V 大于 t 0 0 0.7 0.05 p f bh . N 时, 箍筋的配筋率 ρsv(ρsv=Asv/(bs))尚不应小于 t yv 0.24 f / f ; 表 9.2.9 梁中箍筋的最大间距(mm) 梁 高 h t 0 P0 V . 0.7 f bh . 0.05N t 0 P0 V . 0.7 f bh . 0.05N 150 . h . 300 150 200 300 . h . 500 200 300 500 . h . 800 250 350 h . 800 300 400 4 当梁中配有按计算需要的纵向受压钢筋时,箍筋应符合以下规定: 1)箍筋应做成封闭式,且弯钩直线段长度不应小于 5d,d 为箍筋直径; 2)箍筋的间距不应大于 15d,并不应大于 400mm。当一层内的纵向受压 钢筋多于 5 根且直径大于 18mm 时,箍筋间距不应大于 10d,d 为纵向受压钢筋

的最小直径; 3)当梁的宽度大于 400mm 且一层内的纵向受压钢筋多于 3 根时,或当梁 的宽度不大于 400mm 但一层内的纵向受压钢筋多于 4 根时,应设置复合箍筋。 9.2.10 在弯剪扭构件中,箍筋的配筋率 sv . 不应小于 t yv 0.28 f / f 。 箍筋间距应符合本规范表 9.2.9 的规定,其中受扭所需的箍筋应做成封闭式, 且应沿截面周边布置。当采用复合箍筋时,位于截面内部的箍筋不应计入受扭所 需的箍筋面积。受扭所需箍筋的末端应做成 135° 弯钩,弯钩端头平直段长度不 应小于 10d,d 为箍筋直径。 在超静定结构中,考虑协调扭转而配置的箍筋,其间距不宜大于 0.75b,此 105 处 b 按本规范第 6.4.1 条的规定取用,对箱形截面构件, b 均应以 bh 代替。 (III) 局部配筋 9.2.11 位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载,应全部由附加横向钢筋承 担;附加横向钢筋宜采用箍筋。 箍筋应布置在长度为 s(s= 2h1 . 3b)的范围内(图 9.2.11) 。当采用吊筋时, 弯起段应伸至梁的上边缘,且末端水平段长度不应小于本规范第 9.2.7 条的规定。 附加横向钢筋所需的总截面面积应符合下列规定: sin. yv sv f A . F (9.2.11) 式中: sv A ——承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积;当采用附加吊筋 时, sv A 应为左、右弯起段截面面积之和; F——作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值; . ——附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。 (a)附加箍筋 (b)附加吊筋 图 9.2.11 梁截面高度范围内有集中荷载作用时附加横向钢筋的布置 注:图中尺寸单位 mm 1 — 传递集中荷载的位置; 2 — 附加箍筋; 3 — 附加吊筋 9.2.12 折梁的内折角处应增设箍筋(图 9.2.12) 。箍筋应能承受未在压区锚固纵 向受拉钢筋的合力,且在任何情况下不应小于全部纵向钢筋合力的 0.35。 106 图 9.2.12 折梁内折角处的配筋 由箍筋承受的纵向受拉钢筋的合力按下列公式计算: 未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力为: s1 y s1 2 cos 2 N fA. . (9.2.12-1) 全部纵向受拉钢筋合力的 0.35 为: s2 y s 0.7 cos 2 N fA. . (9.2.12-2) 式中: s A ——全部纵向受拉钢筋的截面面积;

s1 A ——未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的截面面积; . ——构件的内折角。 按上述条件求得的箍筋应设置在长度 s(s= htan(3. /8))的范围内。 9.2.13 梁的腹板高度 w h 不小于 450mm 时,在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构 造钢筋。每侧纵向构造钢筋(不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋)的间距不 宜大于 200mm,截面面积不应小于腹板截面面积( w bh )的 0.1%,但当梁宽较 大时可以适当放松。此处,腹板高度 w h 按本规范第 6.3.1 条的规定取用。 9.2.14 薄腹梁或需作疲劳验算的钢筋混凝土梁,应在下部二分之一梁高的腹板内 沿两侧配置直径 8mm~14mm 的纵向构造钢筋,其间距为 100mm~150mm 并按下 密上疏的方式布置。在上部二分之一梁高的腹板内,纵向构造钢筋可按本规范第 9.2.13 条的规定配置。 9.2.15 当梁的混凝土保护层厚度不小于 50mm 时,可配置表层钢筋网片,表层钢 筋网片的配置应符合下列规定: 1 表层钢筋宜采用焊接网片;应配置在梁底和梁侧的混凝土保护层中。其 直径不宜大于 8mm、间距不应大于 150mm;梁侧的网片钢筋还应延伸到梁下部 107 受拉区之外,并按受拉钢筋要求进行锚固; 2 两个方向上表层网片钢筋的截面积均不应小于相应混凝土保护层(图 9.2.15 阴影部分)面积的 1%。 3 表层网片钢筋保护层应符合本规范第 8.2.3 条的要求。 h 0.3h 1 3 2 1 2 图 9.2.15 表层钢筋配置筋构造要求 1-梁侧表层钢筋网片;2-梁底表层钢筋网片;3-配置网片钢筋区域 9.2.16 深受弯构件的设计应符合本规范附录 G 的规定。 9.3 柱、梁柱节点及牛腿 (I)柱 9.3.1 柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定: 1 纵向受力钢筋直径不宜小于 12mm;全部纵向钢筋的配筋率不宜大于 5%; 2 柱中纵向钢筋的净间距不应小于 50mm,且不宜大于 300mm; 3 偏心受压柱的截面高度不小于 600mm 时,在柱的侧面上应设置直径不小 于 10mm 的纵向构造钢筋,并相应设置复合箍筋或拉筋; 4 圆柱中纵向钢筋不宜少于 8 根,不应少于 6 根;且宜沿周边均匀布置; 5 在偏心受压柱中,垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴 心受压柱中各边的纵向受力钢筋,其中距不宜大于 300mm。 注:水平浇筑的预制柱,纵向钢筋的最小净间距可按本规范第 9.2.1 条关于梁的有关规 定取用。 9.3.2 柱中的箍筋应符合下列规定:

1 箍筋直径不应小于 d/4,且不应小于 6mm,d 为纵向钢筋的最大直径; 108 2 箍筋间距不应大于 400mm 及构件截面的短边尺寸,且不应大于 15d,d 为纵向钢筋的最小直径; 3 柱及其它受压构件中的周边箍筋应做成封闭式;对圆柱中的箍筋,搭接 长度不应小于本规范 8.3.1 条规定的锚固长度,且末端应做成 135° 弯钩,弯钩末 端平直段长度不应小于 5d,d 为箍筋直径; 4 当柱截面短边尺寸大于 400mm 且各边纵向钢筋多于 3 根时,或当柱截面 短边尺寸不大于 400mm 但各边纵向钢筋多于 4 根时,应设置复合箍筋; 5 柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于 3%时,箍筋直径不应小于 8mm, 间距不应大于 10d,且不应大于 200mm。箍筋末端应做成 135° 弯钩,且弯钩末 端平直段长度不应小于 10d,d 为纵向受力钢筋的最小直径; 6 在配有螺旋式或焊接环式箍筋的柱中,如在正截面受压承载力计算中考 虑间接钢筋的作用时,箍筋间距不应大于 80mm 及 dcor/5,且不宜小于 40mm, dcor 为按箍筋内表面确定的核心截面直径。 9.3.3 I 形截面柱的翼缘厚度不宜小于 120mm,腹板厚度不宜小于 100mm。当腹 板开孔时,宜在孔洞周边每边设置 2~3 根直径不小于 8mm 的补强钢筋,每个方 向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。 腹板开孔的 I 形截面柱,当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向 尺寸小于相邻两孔之间的净间距时,柱的刚度可按实腹 I 形截面柱计算,但在计 算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。当开孔尺寸超过上述规定时,柱的刚度和承 载力应按双肢柱计算。 (II) 梁柱节点 9.3.4 梁纵向钢筋在框架中间层端节点的锚固应符合下列要求。 1 梁上部纵向钢筋伸入节点的锚固: 1) 当采用直线锚固形式时,不应小于 a l ,且应伸过柱中心线。伸过的长 度不宜小于 5d,d 为梁上部纵向钢筋的直径; 2) 当柱截面尺寸不足时,梁上部纵向钢筋可采用本规范第 8.3.3 条钢筋端 部加机械锚头的锚固方式。梁上部纵向钢筋宜伸至柱外侧纵筋内边,包括机械锚 头在内的水平投影锚固长度不应小于 0.4 lab(图 9.3.4a) ; 109 3) 梁上部纵向钢筋也可采用 90° 弯折锚固的方式,此时梁上部纵向钢筋应 伸至节点对边并向节点内弯折,其包含弯弧在内的水平投影长度不应小于 0.4 lab, 弯折钢筋在弯折平面内包含弯弧段的投影长度不应小于 15d (图 9.3.4b) 。 (a)钢筋端部加锚头锚固 (b)钢筋末端 90° 弯折锚固 图 9.3.4 梁上部纵向钢筋在中层端节点内的锚固 2 框架梁下部纵向钢筋在端节点处的锚固: 1) 当计算中充分利用该钢筋的抗拉强度时,钢筋的锚固方式及长度应与上 部钢筋的规定相同; 2)当计算中不利用该钢筋的强度或仅利用该钢筋的抗压强度时,伸入节点 的锚固长度应分别符合本规范第 9.3.5 条中间节点梁下部纵向钢筋锚固的规定。 9.3.5 框架中间层中间节点或连续梁中间支座,梁的上部纵向钢筋应贯穿节点或 支座。梁的下部纵向钢筋应符合下列锚固要求: 1 当计算中不利用该钢筋的强度时,其伸入节点或支座的锚固长度对带肋

钢筋不小于 12d,对光面钢筋不小于 15d,d 为钢筋的最大直径; 2 当计算中充分利用钢筋的抗压强度时,钢筋应按受压钢筋锚固在中间节 点或中间支座内,其直线锚固长度不应小于 a 0.7l ; 3 当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时,钢筋可采用直线方式锚固在节点 或支座内,锚固长度不应小于钢筋的受拉锚固长度 a l (图 9.3.5a) ; 4 当柱截面尺寸不足时,也可采用本规范第 9.3.4 条第 1 款规定的钢筋端部 加锚头的机械锚固措施,或 90° 弯折锚固的方式; 5 钢筋也可在节点或支座外梁中弯矩较小处设置搭接接头,搭接长度的起始 点至节点或支座边缘的距离不应小于 1.5h0(图 9.3.5b) 。 110 (a)下部纵向钢筋在节点中直线锚固 (b)下部纵向钢筋在节点或支座范围外的搭接 图 9.3.5 梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座范围的锚固与搭接 9.3.6 柱纵向钢筋应贯穿中间层的中间节点或端节点,接头应设在节点区以外。 柱纵向钢筋在顶层中节点的锚固应符合下列要求: 1 柱纵向钢筋应伸至柱顶,且自梁底算起的锚固长度不应小于 a l ; 2 当截面尺寸不足时,可采用 90° 弯折锚固措施。此时,包括弯弧在内的 钢筋垂直投影锚固长度不应小于 0.5 a b l ,在弯折平面内包含弯弧段的水平投影长 度不宜小于 12d(图 9.3.6a) ; 3 当截面尺寸不足时,也可采用带锚头的机械锚固措施。此时,包含锚头在 内的竖向锚固长度不应小于 0.5 ab l (图 9.3.6b) 。 (a)柱纵向钢筋 90° 弯折锚固 (b)柱纵向钢筋端头加锚板锚固 图 9.3.6 顶层节点中柱纵向钢筋在节点内的锚固 9.3.7 顶层端节点柱外侧纵向钢筋可弯入梁内作梁上部纵向钢筋;也可将梁上部 纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在节点及附近部位搭接,搭接可采用下列方式: 1 搭接接头可沿顶层端节点外侧及梁端顶部布置,搭接长度不应小于 1.5lab (图 9.3.7a) 。其中,伸入梁内的柱外侧钢筋截面面积不宜小于其全部面积的 65% ;梁宽范围以外的柱外侧钢筋宜沿节点顶部伸至柱内边锚固。当柱钢筋位 于柱顶第一层时,钢筋伸至柱内边后宜向下弯折不小于 8d 后截断(图 9.3.7a) ; 111 当柱纵向钢筋位于柱顶第二层时,可不向下弯折,d 为柱纵向钢筋的直径。梁宽 范围以外的柱外侧纵向钢筋也可伸入现浇板内,其长度与伸入梁内的柱纵向钢筋 相同; 2 当柱外侧纵向钢筋配筋率大于 1.2 %时,伸入梁内的柱纵向钢筋应满足上 述规定且宜分两批截断,截断点之间的距离不宜小于 20d,d 为柱外侧纵向钢筋 的直径。梁上部纵向钢筋应伸至节点外侧并向下弯至梁下边缘高度位置截断。 3 搭接接头也可沿节点外侧直线布置(图 9.3.7b) ,此时,搭接长度自柱顶 算起不应小于 1.7lab。当上部梁纵向钢筋的配筋率大于 1.2 %时,弯入柱外侧的梁 上部纵向钢筋应满足以上规定的搭接长度,且宜分两批截断,其截断点之间的距 离不宜小于 20d,d 为梁上部纵向钢筋的直径; (a)搭接接头沿顶层端节点外侧及梁端顶部布置 (b)搭接接头沿节点外侧直线布置 图 9.3.7 顶层端节点梁、柱纵向钢筋在节点内的锚固 4 当梁的截面高度较大,梁柱钢筋相对较小,从梁底算起的直线搭接长度 未延伸至柱顶即已满足 1.5lab 的要求时,应将搭接长度延伸至柱顶并满足搭接长 度 1.7lab 的要求;

当柱的截面高度较大时,梁柱钢筋相对较小,从梁底算起的弯折搭接长度未 延伸至柱内侧边缘即已满足 1.5lab 的要求时,其弯折后包括弯弧在内的水平段的 长度不应小于 15d,d 为柱纵向钢筋的直径; 5 柱内侧纵向钢筋的锚固应符合本规范 9.3.6 条关于顶层中节点的规定。 9.3.8 顶层端节点处梁上部纵向钢筋的截面面积 s A 应符合下列规定: y ccb0 s 0.35 f fbh A . . (9.3.8) 式中: b b ——梁腹板宽度; 112 0 h ——梁截面有效高度。 梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在节点角部的弯弧内半径,当钢筋直径不 大于 25mm 时,不宜小于 6d ;大于 25mm 时,不宜小于 8d。钢筋弯弧外的混 凝土中应配置防裂、防剥落的构造钢筋。 9.3.9 在框架节点内应设置水平箍筋,箍筋应符合本规范第 9.3.2 条柱中箍筋的构 造规定,但间距不宜大于 250mm。对四边均有梁的中间节点,节点内可只设置 沿周边的矩形箍筋。当顶层端节点内有梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋的搭接 接头时,节点内水平箍筋应符合本规范第 8.4.6 条的规定。 (III) 牛 腿 9.3.10 对于 a . h0 的柱牛腿,截面尺寸应符合下列要求(图 9.3.10): 1 根据牛腿的裂缝控制要求 0 tk 0 vk hk vk 0.5 1 0.5 h a f bh F FF . . .. . . .. .

. . . (9.3.10) 式中 vk F ——作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值; hk F ——作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值; . ——裂缝控制系数:支承吊车梁的牛腿取 0.65;其它牛腿取 0.80; a——竖向力作用点至下柱边缘的水平距离,应考虑安装偏差 20mm;当 考虑安装偏差后的竖向力作用点仍位于下柱截面以内时取等于 0; b ——牛腿宽度; 0 h ——牛腿与下柱交接处的垂直截面有效高度,取 1 s h . a . c .tan. ,当. 大 于 45o 时,取 45° ,c 为下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度。 2 牛腿的外边缘高度 1 h 不应小于 h / 3,且不应小于 200mm。 3 在牛腿顶受压面上,竖向力 vk F 所引起的局部压应力不应超过 0.75fc 。 113 图 9.3.10 牛腿的外形及钢筋配置 注:图中尺寸单位 mm 1 —上柱;2 —下柱;3 —弯起钢筋;4 —水平箍筋 9.3.11 在牛腿中,由承受竖向力所需的受拉钢筋截面面积和承受水平拉力所需的 锚筋截面面积所组成的纵向受力钢筋的总截面面积,应符合下列规定: y h y0 v 1.2 0.85 f F fh Fa As . . (9.3.11) 当 0 a . 0.3h 时,取 0 a . 0.3h 。 式中 v F ——作用在牛腿顶部的竖向力设计值; h F ——作用在牛腿顶部的水平拉力设计值。 9.3.12 沿牛腿顶部配置的纵向受力钢筋,宜采用 HRB400 级或 HRB500 级热轧 带肋钢筋。全部纵向受力钢筋及弯起钢筋宜沿牛腿外边缘向下伸入下柱内 150mm 后截断(图 9.3.10)。 纵向受力钢筋及弯起钢筋伸入上柱的锚固长度,当采用直线锚固时不应小于 本规范第 8.3.1 条规定的受拉钢筋锚固长度 a l ;当上柱尺寸不足时,钢筋的锚固 应符合本规范第 9.3.4 条梁上部钢筋在框架中间层端节点中带 90° 弯折的锚固规 定。此时,锚固长度应从上柱内边算起。 承受竖向力所需的纵向受力钢筋的配筋率不应小于 0.20%及 t y 0.45 f / f ,也 不宜大于 0.60%,钢筋数量不宜少于 4 根直径 12mm 的钢筋。 当牛腿设于上柱柱顶时,宜将牛腿对边的柱外侧纵向受力钢筋沿柱顶水平弯 入牛腿,作为牛腿纵向受拉钢筋使用。当牛腿顶面纵向受拉钢筋与牛腿对边的柱 114 外侧纵向钢筋分开配置时,牛腿顶面纵向受拉钢筋应弯入柱外侧,并应符合本规 范第 8.4.4 条有关钢筋搭接的规定。 9.3.13 牛腿应设置水平箍筋,箍筋直径宜为 6mm ~12mm,间距宜为 100~150mm;

且在上部 2h0 / 3 范围内的箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面 面积的二分之一。 当牛腿的剪跨比不小于 0.3 时,宜设置弯起钢筋。弯起钢筋宜采用 HRB400 级或 HRB500 级热轧带肋钢筋,并宜使其与集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连 线的交点位于牛腿上部 l / 6 至 l / 2 之间的范围内,l 为该连线的长度(图 9.3.10)。 其截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一,且不宜少于 2 根直径 12mm 的钢筋。纵向受拉钢筋不得兼作弯起钢筋。 9.4 墙 9.4.1 竖向构件截面长边、短边(厚度)比值大于 4 时,宜按墙的要求进行设计。 墙的厚度不宜小于 140mm;对剪力墙结构尚不宜小于层高的 1/25,对框架剪力墙结构尚不宜小于层高的 1/20。 当采用预制板时,支承墙的厚度应满足墙内竖向钢筋贯通的要求。 9.4.2 厚度大于 160mm 的墙应配置双排分布钢筋网;结构中重要部位的剪力墙, 当其厚度不大于 160mm 时,也宜配置双排分布钢筋网。 双排分布钢筋网应沿墙的两个侧面布置,且应采用拉筋连系;拉筋直径不宜 小于 6mm,间距不宜大于 600mm。 9.4.3 在平行于墙面的水平荷载和竖向荷载作用下,钢筋混凝土剪力墙宜根据 结构分析所得的内力和本规范第 6.2 节的有关规定,分别按偏心受压或偏心受拉 进行正截面承载力计算,并按本规范第 6.3 节的有关规定进行斜截面受剪承载力 计算。在集中荷载作用处,尚应按本规范第 6.6 节进行局部受压承载力计算。 在承载力计算中,剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞间翼墙 的宽度、剪力墙厚度加两侧各 6 倍翼墙的厚度、剪力墙墙肢总高度的 1/10 四者 中的最小值。 9.4.4 剪力墙水平及竖向分布钢筋直径不宜小于 8mm,间距不宜大于 300mm。 可利用焊接钢筋网片进行墙内配筋。 115 剪力墙水平分布钢筋的配筋率 sh . ( v sh bs A , v s 为水平分布钢筋的间距)和竖 向分布钢筋的配筋率 sv . ( , h sv bs A h s 为竖向分布钢筋的间距)不宜小于 0.20 %;重 要部位的剪力墙,水平和竖向分布钢筋的配筋率宜适当提高。 墙中温度、收缩应力较大的部位,水平分布钢筋的配筋率宜适当提高。 9.4.5 对于高度不大于 10m 且不超过 3 层房屋的墙,其厚度不应小于 120mm, 配筋率不宜小于 0.15%。 9.4.6 墙中配筋构造应符合下列要求: 1 墙竖向分布钢筋可在同一高度搭接,搭接长度不应小于 1.2 la ; 2 墙水平分布钢筋的搭接长度不应小于 1.2la 。同排水平分布钢筋的搭接接

头之间以及上、下相邻水平分布钢筋的搭接接头之间,沿水平方向的净间距不宜 小于 500mm; 3 墙中水平分布钢筋应伸至墙端,并向内水平弯折 10d,d 为钢筋直径; 4 端部有翼缘或转角的墙,内墙两侧和外墙内侧的水平分布钢筋应伸至翼 墙或转角外边,并分别向两侧水平弯折,弯折长度不宜小于 15d。在转角墙处, 外墙外侧的水平分布钢筋应在墙端外角处弯入翼墙,并与翼墙外侧的水平分布钢 筋搭接; 5 带边框的墙,水平和竖向分布钢筋宜分别贯穿柱、梁或锚固在柱、梁内。 9.4.7 墙洞口连梁应沿全长配置箍筋,箍筋直径应不小于 6mm,间距不宜大于 150mm。在顶层洞口连梁纵向钢筋伸入墙内的锚固长度范围内,应设置间距不大 于 150mm 的箍筋,箍筋直径宜与跨内箍筋直径相同。同时,门窗洞边的竖向钢 筋应满足受拉钢筋锚固长度的要求。 墙洞口上、下两边的水平钢筋除应满足洞口连梁正截面受弯承载力的要求 外,尚不应少于 2 根直径不小于 12mm 的钢筋。对于计算分析中可忽略的洞口, 洞边钢筋截面面积分别不宜小于洞口截断的水平分布钢筋总截面面积的一半。纵 向钢筋自洞口边伸入墙内的长度不应小于受拉钢筋的锚固长度。 9.4.8 剪力墙墙肢两端应配置竖向受力钢筋,并与墙内的竖向分布钢筋共同用于 墙的正截面受弯承载力计算。每端的竖向受力钢筋不宜少于 4 根直径不小于 12mm 的钢筋或 2 根直径不小于 16mm 的钢筋;并宜沿该竖向钢筋方向配置直径不 116 小于 6mm,间距为 250mm 的箍筋或拉筋。 9.5 叠合式构件 (I) 水平叠合式构件 9.5.1 二阶段成形的水平叠合式受弯构件,当预制构件高度不足全截面高度的 0.4 倍时,施工阶段应有可靠的支撑。 施工阶段有可靠支撑的叠合式受弯构件,可按整体受弯构件设计计算,但其 斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力应按本规范附录 H 计算。 施工阶段无支撑的叠合式受弯构件,应对底部预制构件及浇筑混凝土后的整 体叠合构件按本规范附录 H 的要求进行二阶段受力计算。 9.5.2 叠合式混凝土梁、板应符合下列规定。 1 叠合梁的叠合层混凝土的厚度不宜小于 100mm,混凝土强度等级不宜低 于 C30。预制梁的箍筋应全部伸入叠合层,且各肢伸入叠合层的直线段长度不宜 小于 10d,d 为箍筋直径。预制梁的顶面应做成凹凸差不小于 6mm 的粗糙面; 2 叠合板的叠合层混凝土厚度不宜小于 40mm,混凝土强度等级不宜低于 C25。预制板表面应做成凹凸差不小于 4mm 的粗糙面。承受较大荷载的叠合板, 宜在预制底板上设置伸入叠合层的构造钢筋。 9.5.3 在既有结构的楼板、屋盖上浇筑混凝土叠合层的受弯构件,应按本规范 9.5.2 条的规定进行界面处理,并按本规范第 3.3 节、3.7 节的有关规定进行施工 阶段和使用阶段计算。 (II) 竖向叠合式构件 9.5.4 由预制构件及后浇混凝土成形的叠合式柱和墙,应考虑施工阶段及使用阶 段进行计算。 9.5.5 在既有柱的周边或既有墙的侧面浇筑混凝土而成形的竖向叠合式构件,应 考虑既有构件的承载历史以及施工支顶的情况,按本规范第 3.3 节、3.7 节规定

的原则进行进行施工阶段和使用阶段的承载力计算。 9.5.6 竖向叠合式柱、墙在使用阶段的承载力计算中,应根据实测结果考虑既有 构件部分几何参数变化的影响。 117 竖向叠合式柱、墙的材料强度设计值按下列原则确定: 既有构件部分混凝土、钢筋的强度根据检测值的统计分析确定;当材料的性 能符合原设计的要求时,可按原设计的规定取值; 后浇混凝土部分混凝土、钢筋的强度应按本规范第 4 章确定并乘以强度利用 的折减系数:对轴心受压构件取 0.8;偏心受压构件取 0.9;但宜考虑施工时支顶 的实际情况适当调整。 9.5.7 柱外二次浇筑混凝土层的厚度不应小于 60mm,混凝土强度等级不应低于 既有柱的强度。结合面粗糙的凹凸差不应小于 6mm,或通过植筋、焊接等方法 设置界面构造钢筋。后浇层中纵向受力钢筋直径不应小于 14mm;箍筋直径不应 小于 8mm 且不小于柱内相应箍筋的直径,箍筋间距与柱内相同。 墙外二次浇筑混凝土层的厚度不小于 50mm,混凝土强度等级不应低于预制 墙或既有墙的强度。结合面粗糙的凹凸差应不小于 4mm,或通过植筋、焊接等 方法设置界面构造钢筋。后浇层中竖向、水平钢筋直径不宜小于 8mm 且不小于 墙中相应钢筋的直径。 9.6 装配式结构 9.6.1 装配式、装配整体式混凝土结构中各类预制构件应按下列原则进行设计: 1 应在结构方案和传力途径中确定预制构件的布置及连接方式,并在此基 础上进行结构分析及构件设计; 2 预制构件的设计应满足建筑使用功能,并考虑标准化要求; 3 预制构件的连接宜设置在结构受力较小处,且宜便于施工;结构构件之 间的钢筋连接及连接处的混凝土应满足结构传递内力的要求; 4 各类预制构件及其连接构造应按从生产、施工到使用过程中可能产生的 不利工况进行设计,对预制非承重构件尚应符合本规范第 9.6.8 条的规定。 9.6.2 预制混凝土构件在生产、施工过程中应按实际工况的荷载、计算简图、混 凝土实体强度进行施工阶段验算。 验算时应将构件自重乘以相应的动力系数:对脱膜吸附、翻转、吊装、运输 时取 1.5,临时固定时取 1.2。 注:动力系数尚可根据具体情况适当增减。 9.6.3 装配式混凝土结构中各类预制构件的连接构造,应便于构件安装,且符合 118 结构内力传递的要求。 装配整体式结构中的预制构件的连接应能传递结构整体分析所确定的内力。 对计算时不考虑传递内力的连接,也应有可靠的固定措施。 9.6.4 装配整体式结构中框架梁的纵向受力钢筋和柱、墙中的竖向受力钢筋宜采 用机械连接、焊接或螺栓连接等形式;板、墙等构件中的受力钢筋可采用搭接连 接形式;混凝土接合面应进行粗糙处理或做成齿槽式;拼接处应采用强度等级不 低于预制构件的混凝土灌缝。 装配整体式结构的节点处,柱的纵向钢筋应贯穿节点;梁的纵向钢筋应满足 本规范第 9.3 节的锚固要求。 当柱采用装配式榫式接头时,接头附近区段内截面的轴心受压承载力宜为该

截面计算所需承载力的 1.3~1.5 倍。此时,可采取在接头及其附近区段的混凝土 内采取加设横向钢筋网、提高后浇混凝土强度等级和设置附加纵向钢筋等措施。 柱、墙中的竖向受力钢筋也可采用浆锚接头、胶锚接头连接,但应符合有关 标准的要求。 9.6.5 房屋装配整体式楼盖、屋盖应采取下列构造措施。 1 预制板侧应为双齿边;拼缝上口宽度不小于 30mm;空心板端孔中应有堵 头,深度不少于 60mm;并应在拼缝中浇灌强度不低于 C30 的细石混凝土; 2 预制板端宜伸出锚固钢筋互相连接,并宜与板的支承结构(圈梁、梁顶 或墙顶)伸出的钢筋及板端拼缝中设置的通长钢筋连结。 9.6.6 整体性要求较高的装配整体式楼盖、屋盖,应采用预制构件加现浇叠合层 的形式;或在预制板侧间隔设置配筋混凝土后浇带,并在板端设置负弯矩钢筋、 板的周边沿拼缝设置拉接钢筋与支座连接。 9.6.7 装配整体式结构中预制承重墙板沿周边设置的连接钢筋应与支承结构及相 邻墙板互相连接,并浇筑混凝土与周边楼盖、墙体连成整体。 9.6.8 非承重预制构件的设计应符合下列要求。 1 与支承结构之间宜采用柔性连接方式; 2 在框架内镶嵌或采用焊接连接时,应考虑其对框架抗侧移刚度的影响; 3 外挂板与主体结构的连接构造应具有一定的变形适应性。 119 9.7 预埋件及连接件 9.7.1 受力预埋件的锚板宜采用 Q235、Q345 级钢,锚板厚度应根据受力情况 计算确定,且不宜小于锚筋直径的 0.6 倍。受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大 于 b/8,b 为锚筋的间距。受力预埋件的锚筋应采用 HRB400 或 HPB300 钢筋, 不应采用冷加工钢筋。 直锚筋与锚板应采用 T 形焊接。当锚筋直径不大于 20mm 时宜采用压力埋 弧焊;当锚筋直径大于 20mm 时宜采用穿孔塞焊。当采用手工焊时,焊缝高度不 宜小于 6mm 和 0.5d(HPB300 级钢筋)或 0.6d(HRB400 级钢筋) 为锚筋的 ,d 直径。 9.7.2 由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件,其锚筋的总截面面积 s A 应符合下列规定(图 9.7.2)。 1 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,应按下列两个公式计算,并取 其中的较大值: fz M f N f AV rvybyrby s . . 0.8. 1.3. . . . . (9.7.2-1) fz M f

AN byrby s 0.8. 0.4. . . . (9.7.2-2) 2 当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时,应按下列两个公式计算,并取 其中的较大值: fz M Nz f AVN rvyrby s 1.3 0.3 0.4 .... . . . . (9.7.2-3) fz A M Nz rby s 0.4 0.4 .. . . (9.7.2-4) 当 M 小于 0.4Nz 时,取 0.4Nz 。 上述公式中的系数 v . 、b . ,应

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